1. OBJETO ANÁLISIS DE INUNDABILIDAD ESTUDIO HIDROLÓGICO ESTUDIO HIDRÁULICO... 7

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2 ÍNDICE 1. OBJETO ANÁLISIS DE INUNDABILIDAD ESTUDIO HIDROLÓGICO ESTUDIO HIDRÁULICO COMPROBACIÓN CAPACIDAD CAÑADA DEL GITANO (PUNTO DE CONTROL 1) Y BARRANCO DEL MURTAL (PUNTO DE CONTROL 2)... 7 ANEXO I. Información del PATRICOVA. ANEXO II. Planos 1 de 11

3 1. OBJETO El objeto del presente anejo será, en primer lugar, analizar tanto la escorrentía de la zona de actuación como la de los terrenos adyacentes, identificando posibles zonas de inundación o la necesidad de tomar medidas que corrijan los efectos en caso de que se produjera la rotura del depósito de agua potable de m3. Para que se ocasionara la rotura del depósito se deberían dar los siguientes pasos destructivos: Pequeñas filtraciones de agua bajo la solera de fondo y cimentación de los muros perimetrales. Falta de drenaje y pérdida de material bajo las zapatas Descalce de la cimentación Asiento diferencial en las cimentaciones y aparición de grietas Rotura final de las paredes del depósio Por tanto, el riesgo de que ocurra la rotura del depósito es muy pequeño ya que durante la fase de servicio se encontrará enterrado. No obstante se estudia los efectos que la rotura del mismo produciría. 2. ANÁLISIS DE INUNDABILIDAD Consultando el Plan de Acción Territorial de carácter sectorial sobre prevención del Riesgo de Inundación en la Comunidad Valenciana (PATRICOVA) se desprende que en el municipio de Godelleta no existen áreas de inundación de ningún tipo de nivel (véase anexo I). Sin embargo se observa que si existe una red de barrancos y cañadas que recogerían el agua procedente de la hipotética rotura del depósito de agua potable calculado. 3. ESTUDIO HIDROLÓGICO La comprobación a realizar será la suma de dos estados, el primero la lluvia correspondiente al período de retorno considerado en la cuenca vertiente a los barrancos, y el segundo caudal procedente de la rotura del depósito. Así pues, para el primer estado, utilizaremos las series de datos anuales de precipitaciones máximas diarias de las estaciones más cercanas a la zona de actuación proporcionadas por el Instituto Nacional de Meteorología. En el caso que 2 de 11

4 nos ocupa, el término municipal de Godelleta no posee su propia estación de recogida de datos, por lo que utilizamos los datos de la más próxima como es la de Montroy (8320) y Montroy Eres Altes (8320A), tal y como queda reflejado en la siguiente tabla: AÑO 8320 MONTROY PROMEDIO ,0 56, ,5 52, ,0 73, ,0 128, ,0 42, ,8 31, ,5 44, ,0 120, ,0 86, ,0 78, ,0 73, ,0 48, ,2 60, ,5 48, ,0 57, ,0 39, ,0 42, ,5 49, ,2 55, ,2 37, ,5 74, ,7 31, ,0 131, ,0 36, ,0 55, ,1 94, ,0 95, ,0 29, ,0 103, ,0 20, ,6 36, ,0 80, ,0 75, ,0 56, ,0 215, ,0 54, ,0 25, ,0 210, ,0 180,0 3 de 11

5 AÑO 8320A MONTROY ERES ALTES PROMEDIO ,5 40, ,0 35, ,0 52, ,0 72, ,0 70, ,0 54, ,0 264, ,8 47, ,0 89, ,6 61, ,2 25,2 Para la determinación de la precipitación máxima diaria de cálculo se efectuará el ajuste de una distribución Gumbel aplicada a la serie de datos de la estación mencionada. Esta distribución extremal se viene utilizando habitualmente en España y viene recogida en la publicación Cálculo hidrometeorológico de caudales máximos de pequeñas cuencas naturales del MOPU (1987), base del propuesto en la Instrucción 5.2-IC, Drenaje Superficial. Para construir la serie de valores anuales de Pluviometría, de cada año del que dispongamos de datos, tomamos el valor máximo de las precipitaciones diarias registradas durante ese año. La variable que representa esa Pluviometría diaria máxima anual la denotaremos por x, y vendrá medida en mm/h. Se admitirá la hipótesis, muy contrastada por la experiencia, de que la distribución de probabilidad acumulada de precipitaciones máximas diarias anuales, representadas por la variable x, se ajustan a la ley de distribución de Gumbel, cuya expresión es: En esta expresión F(x) es la probabilidad de que se produzca una precipitación con un valor menor o igual que x, es decir F(x) representa la probabilidad de que un valor dado de x no sea superado. Por lo tanto, la probabilidad de que se produzca una precipitación con un valor mayor que ese x, dado será 4 de 11

6 El período o lapso de tiempo T(x) dentro del cual sería esperable que se produjese esa precipitación de valor x, llamado tiempo de retorno para esa precipitación x, sería: Volviendo a la ecuación inicial de Gumbel: los parámetros y se definen como: Siendo: la media la desviación típica de la muestra calculados a partir de los datos de precipitación de la propia serie de valores máximos diarios de precipitación anual valores máximos diarios de precipitación anual Para calcular la desviación típica de la muestra se divide por N-1 ya que el estadístico así obtenido es el mejor estimador de la desviación típica de la población. Los valores y son la media y la desviación típica de una variable que solo depende del tamaño de la muestra N y que se define como 5 de 11

7 Volviendo de nuevo a la ecuación de Gumbel y despejando teniendo en cuenta que tenemos finalmente la fórmula analítica para calcular la precipitación esperable para un tiempo de retorno T(x) dado. Sustituyendo los valores para diferentes periodos de retorno, obtendremos la siguiente tabla de precipitaciones máximas diarias: Periodo de retorno T(x) (años) Precipitación máxima diaria x (mm) 5 120, , , , , ,35 Los cálculos para la comprobación de la capacidad de desagüe de los barrancos se realizarán para un periodo de retorno de 50 años, por lo que se tomará un valor de precipitación máxima diaria de 234,40 mm. 6 de 11

8 Dado que la salida del depósito de recogida de aguas pluviales verterá directamente en las acequias existentes, se realizará el estudio de las cuencas adyacentes a la zona de actuación con el mismo periodo de retorno, es decir, 15 años. 4. ESTUDIO HIDRÁULICO Tal y como se observa en el plano nº 1 de Cuencas, se tienen como principales cursos por donde discurriría el agua desde la zona elevada de futura ubicación del depósito, en primera instancia la Cañada del Gitano que luego iría a desembocar en el barranco del Murtal; o bien en segunda instancia se desviaría a la derecha de un montículo para encontrarse mas rápidamente con el barranco del Murtal. En ambos hipotéticos recorridos, el agua finalmente se recogería en el barranco del Murtal que salva la localidad de Godelleta rodeándola al norte. Para la comprobación de la capacidad de drenaje del barranco del Murtal se utilizará el caudal correspondiente a una rotura del depósito. Así mismo se realizará un estudio de la orografía del cauce del barranco del Murtal a su paso al norte de la localidad de Godelleta, con el fin de determinar si la misma comprometería la escorrentía de la zona, debiendo por tanto tomar medidas correctoras. Todo ello justifica la realización de un estudio hidrológico pormenorizado de la zona de actuación COMPROBACIÓN CAPACIDAD CAÑADA DEL GITANO (PUNTO DE CONTROL 1) Y BARRANCO DEL MURTAL (PUNTO DE CONTROL 2) Se van a estudiar dos puntos de control uno aguas arriba de la localidad de Godelleta (Cañada del Gitano) y otro aguas abajo de ella (Barranco del Murtal). A continuación se expone un resumen de los cálculos que determinan la capacidad de los cauces para desaguar la avenida de agua producida por la rotura del depósito. El caudal de referencia Q, (Véase plano 2 del anexo II), determinado en el plano 02 del anexo II se obtendrá considerando una lluvia de período de retorno 50 años, más el caudal procedente de la hipotética rotura del depósito, mediante las fórmulas: Q = C F = 200 m 3 /s 7 de 11

9 Donde: C: Coeficiente de escorrentía = 0,2 F: Caudal de fuga por rotura del depósito (m 3 /s) = m 3 /s Para la consideración de la lluvia de período de retorno de 50 años se utiliza la formulación propuesta es la recomendada por la Instrucción 5.2-IC de drenaje superficial del MOPU. C A I Q = t = 80,32 m 3 /s K Donde: C: Coeficiente de escorrentía = 0,2 A: Área de la cuenca (Km 2 ) = 5,14 It: Intensidad media de precipitación correspondiente al periodo de retorno considerado (mm/h) = 234,40 K: Coeficiente que depende de las unidades en que se expresen Q (m 3 /s) y A (Km 2 ), en nuestro caso de valor 3. Señalar que el coeficiente de escorrentía se ha tomado con un valor relativamente bajo (0,2), debido a que, tras una inspección de la zona, se ha constatado que en la cuenca objeto de estudio predominan los cultivos de árboles frutales, con zonas abancaladas que hacen pensar en una escorrentía muy baja. Con los datos anteriormente citados se obtiene un valor para el caudal total de 280,32 m 3 /s que deberá ser canalizado y vertido a La Cañada del Gitano en primera instancia y al barranco del Murtal en segundo. Cañada del gitano Para las comprobaciones de las secciones de cauce hidráulico se ha empleado la fórmula de Manning-Strickler: 1 2 Q = K i R 3 h 2 A Siendo: Q: Caudal (m 3 /s) ~ 2000 m 3 /s K: Coeficiente de rugosidad, dado por la tabla 4.1. Instrucción 5.2-IC Drenaje superficial = 25 (cauce natural) 8 de 11

10 i: Pendiente (m/m) = 0,06 Rh: Radio hidráulico (m) = 2,30 A: Área sección (m 2 ) = 316 m 2 Barranco del Murtal Para las comprobaciones de las secciones de cauce hidráulico se ha empleado la fórmula de Manning-Strickler: 1 2 Q = K i R 3 h 2 A Siendo: Q: Caudal (m 3 /s) ~ 2500 m 3 /s K: Coeficiente de rugosidad, dado por la tabla 4.1. Instrucción 5.2-IC Drenaje superficial = 25 (cauce natural) i: Pendiente (m/m) = 0,04 Rh: Radio hidráulico (m) = 2,88 A: Área sección (m 2 ) = 265 m 2 En ambos casos se han obtenido capacidades del orden de diez veces mayor al caudal a desaguar, obteniéndose alturas de inundación no comprometedoras para la seguridad de la población de las edificaciones colindantes. 9 de 11

11 ANEXO I. Información del PATRICOVA 10 de 11

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13 ANEXO II. Planos 11 de 11

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