ANEJO Nº 9 DRENAJE ANEJO Nº 9.- DRENAJE

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1 ANEJO Nº 9 DRENAJE PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES

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3 ANEJO Nº 9.- DRENAJE ÍNDICE 1.- INTRODUCCIÓN PERIODOS DE RETORNO DRENAJE TRANSVERSAL HIPÓTESIS DE CÁLCULO OBRAS DE DRENAJE EXISTENTES IDENTIFICACIÓN DE LAS NUEVAS O.D RELACIÓN DE CUENCAS DESAGUADAS POR LAS O.D CAUDALES DE CÁLCULO TIPOLOGÍAS. ENCAJE DE LAS O.D. TRANSVERSAL CÁLCULO HIDRÁULICO FICHAS DE CÁLCULO HIDRÁULICO DE LAS OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL SOBREELEVACIONES. ZONAS DE INUNDACIÓN PLANOS DE INUNDACIÓN EROSION Y ATERRAMIENTO DESAGÜES MODERADOS TABLA RESUMEN BADENES DRENAJE LONGITUDINAL CUNETAS EXTERIORES DESCRIPCIÓN SINGULARIDADES DEL PROYECTO CÁLCULO DE LOS CAUDALES TABLAS DE CÁLCULO BAJANTES DRENAJE SUBTERRÁNEO SOLUCIONES ADOPTADAS CÁLCULO DE CAUDALES DE INFILTRACIÓN COMPROBACIÓN HIDRÁULICA PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 1

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5 1.- INTRODUCCIÓN El objetivo del presente Anejo es definir y describir todos los elementos de drenaje, tanto transversal como longitudinal (superficial y profundo), que requiere la implantación en el territorio de la nueva infraestructura, en este caso el ramal de la Conexión Norte de Cáceres. Es decir, presenta el estudio y definición de las obras y elementos de evacuación de las aguas de escorrentía superficial que inciden sobre el trazado, tanto por intersección de los cauces naturales o artificiales que discurren por la zona como por afluencia lateral de dichas escorrentías desde los terrenos adyacentes, así como de las aguas subterráneas que puedan afectar a la estructura y asentamiento de la nueva vía. Para alcanzar estos objetivos se han definido en el Anejo nº 8, Climatología e hidrología del presente Proyecto los caudales de diseño de los elementos de drenaje. Para el Anejo que aquí comienza se ha tratado de mantener, asimismo, la mejor coordinación posible con el Anejo nº 7, Drenaje, del Proyecto de Plataforma de la Línea de Alta Velocidad Madrid-Extremadura. Talayuela-Cáceres. Tramo: Casar de Cáceres-Cáceres, que es el tramo inmediatamente anterior al que nos ocupa y por tanto el tramo con el que el presente debe coordinarse, y que fue además redactado por esta misma consultora. Por ello la estructura de este Anejo es paralela a la de aquel. La metodología utilizada para el estudio de drenaje se basa fundamentalmente en la Instrucción 5.2.-I.C.: Drenaje Superficial del M.O.P.U. (1.990). También se han tenido en cuenta las IGP v-2, Instrucciones y Recomendaciones para Redacción de Proyectos de Plataforma. El presente Anejo aborda en primer lugar la definición y dimensionamiento hidráulico de las obras de drenaje transversal necesarias para el adecuado funcionamiento de la red hidrológica superficial. De ellas se estudia el comportamiento del agua en su interior, los niveles de inundación que provocan, la erosión a la salida, o los problemas de aterramiento. También se describen y comprueban hidráulicamente algunos badenes que es necesario disponer en los caminos de servicio, en prolongación de las ODT diseñadas. En segundo lugar se estudia y dimensiona la red de drenaje longitudinal; por un lado, aquella que permita evacuar la escorrentía superficial de la plataforma y de los márgenes que vierten hacia ella, y por otro la red de drenaje subterráneo, bajo la plataforma, que se considera necesario evacuar al terreno para evitar daños a la misma PERIODOS DE RETORNO La Instrucción 5.2-I.C. Drenaje superficial del Ministerio de Fomento es la guía fundamental para el diseño y dimensionado de las obras de desagüe. En el apartado 1.3 dicha Norma específica textualmente: "Para la comprobación de las condiciones de desagüe de una obra de drenaje transversal donde haya posibilidad de daños catastróficos (Apartado ), o para la comprobación de la erosión de puentes (Apartado ) con cimientos difíciles o costosos, el período de retorno se tomará hasta de quinientos años" En define daños catastróficos como los producidos a terceros si se da alguna de las circunstancias siguientes: Riesgo de pérdida de vidas humanas o graves daños personales. Afecciones a núcleos poblados o industriales. No obstante, de acuerdo con las IGP 2011 v.2, para ciertas comprobaciones o criterios de dimensionamiento es necesario elevar este umbral a la avenida de 300 años de periodo de retorno (daños a la propia vía, fugas laterales, desagües moderados. Por lo tanto, se ha decidido que será este el periodo de retorno en base al que se dimensionarán y diseñarán todas las obras, que asimismo se comprobarán para 500 años. En vista de lo anteriormente expuesto, y al no contar con puentes de proyecto, se adoptan los siguientes períodos de retorno. PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 3

6 TIPO DE ELEMENTO Elementos de drenaje superficial de la plataforma y márgenes Elementos de drenaje superficial de la plataforma y márgenes en grandes trincheras Elementos de drenaje superficial que desagüen caudales de cuencas transversales Obras de drenaje transversal PERIODO DE RETORNO 50 años 100 años 300 años 300 años 2ª.- El riesgo de obstrucción de la obra, definido en el apartado 1.4 de 5.2.-IC se considera medio, visto que las zonas desaguadas están exentas de núcleos urbanos afectables, su vegetación es matorral y cereales, y es poco probable que puedan cegar un desagüe con las dimensiones previstas en proyecto. 3ª.- La corriente no producirá daños en el elemento de drenaje transversal cuando las velocidades sean inferiores a las siguientes: Las obras de drenaje transversal bajo la plataforma del ramal de conexión se han dimensionado para un periodo de retorno de 300 años, al no tratarse de cauces de importancia. La cuenca 3 y la 6 entran en la casuística de elementos de drenaje longitudinal que evacuan caudales de cuencas transversales; por ello, los tramos de cuneta que desaguan dichas cuencas se comprobarán para 500 años de periodo de retorno. Se ha comprobado que las obras de drenaje transversal, diseñadas para un periodo de retorno de 300 años, disponen de capacidad hidráulica para desaguar la avenida de 500 años de periodo de retorno. Y que, en este caso, la lámina de agua no alcanza la base del balasto. Los caudales vertientes de la plataforma y desmontes, así como del terreno, a los elementos de drenaje longitudinal se han calculado para un periodo de retorno de 50 años, excepto para la trinchera situada entre los PP.KK y 1+020, que se ha hecho para 100 años de periodo de retorno. En hormigón:...6 m/s En P.V.C.:...6 m/s En terreno: Limos...1,3 m/s Gravas...1,5 m/s Asfalto...4 m/s Cultivo...1,2 m/s 4ª.- A efectos de no interrumpir la circulación, se considera que el balasto no deberá verse contaminado en las avenidas de período de retorno igual o inferior a 500 años. En el caso de caminos y cabañeras, por ser su I.M.D. muy pequeña, se admite de acuerdo con 5-2-IC una lámina de agua de hasta 30 cm con el caudal de 10 años de período de retorno sin que se vean alteradas las condiciones de desagüe del cauce. 2.- DRENAJE TRANSVERSAL HIPÓTESIS DE CÁLCULO Para el cálculo hidráulico de las pequeñas obras de drenaje transversal, en adelante O.D., se consideran las siguientes hipótesis de partida: 1ª.- El caudal es el obtenido en el Anejo nº 8 (apartado 2.4, Cálculo de los caudales máximos) para el período de retorno indicado de 300 años. 5ª.- Daños a terceros: En vista de las características de los cauces drenados por las O.D., se estima que los daños no son de carácter catastrófico (Apartado de 5.2-IC). Por consiguiente se comprobará en el apartado correspondiente que se cumple una de las dos condiciones siguientes: - La sobreelevación provocada por la O.D. es inferior a 50 cm - La superficie anegada por la sobreelevación expresada en Ha es inferior a 0,2 veces la luz de paso de la O.D. expresada en metros. PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 4

7 Este punto se deberá cumplir también para un período de retorno de 300 años. En el apartado 2.9 se especifica este cálculo y se desarrolla teóricamente con mayor amplitud. 6ª.- Fugas laterales: La comprobación anterior deberá verificar también que la sobreelevación provocada por las ODT no generará fugas laterales, esto es, trasvase de caudal de unas cuencas a otras (de unas OD a otras) por superarse con la cota del agua la divisoria entre las cuencas. 7ª.- Desagües moderados: Los anchos de conductos no deben ser inferiores al de los cauces principales, cuando estos sean incisos y bien definidos, y procurar que la avenida de 300 años de retorno desagüe por los conductos en régimen libre sin presiones de forma que los caudales unitarios por metro de ancho no excedan los 3 m 2 /s en los cauces difusos de gran ancho, ni los 6 m 2 /s en los cauces incisos bien definidos. ODex OBRAS DE DRENAJE EXISTENTES Se han inventariado las obras de drenaje y estructuras de la actual línea de ferrocarril Madrid a Cáceres y Portugal, en el tramo en que el ramal de conexión que se proyecta discurre en paralelo. Las dos únicas obras que tienen afección sobre la obra que se proyecta son, precisamente, dos obras existentes que deben prolongarse, por ambos lados, al final del ramal de Conexión, y que quedan por tanto integradas en las ODT de nueva construcción 1.77 y Estas dos obras son de idéntica configuración. Se trata de dos obras de fábrica en arco de medio punto, de tipología propia de la fecha en la que se construyó la línea, con bóvedas y hastiales de mampostería. La anchura en la base es de 2 metros, y la altura máxima también es de dos metros. En el caso de la OD 1.77, la longitud de la obra es de 11,15 m y la pendiente, del 0,48%. Para la OD 1.91, se ha medido una longitud de 13,20 m y una pendiente del 0,70 %. ODex 1.91 A continuación se incluye la comprobación hidráulica de estas obras existentes. Se han comprobado inicialmente como pontones, de acuerdo con la fórmula de Manning, para verificar en primer lugar su capacidad hidráulica para el caudal de 300 años de periodo de retorno. Se incluye a continuación la ficha de cada una de ellas: PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 5

8 CALCULO HIDRAULICO DE PONTONES DE CAJEROS VERTICALES Y CLAVE SEMICIRCULAR ODT extistente 1.77 CALCULO HIDRAULICO DE PONTONES DE CAJEROS VERTICALES Y CLAVE SEMICIRCULAR ODT extistente 1.91 ANCHO BASE (M) ALTURA CAJERO VERTICAL (M) 1,000 PENDIENTE (M/M) 0,0048 COEFICIENTE MANNING 0,015 2,00 1,00 ANCHO BASE (M) ALTURA CAJERO VERTICAL (M) 1,000 PENDIENTE (M/M) 0,007 COEFICIENTE MANNING 0,015 2,00 1,00 2,00 DATOS A SECCION LLENA SECCION P. MOJADO R. HIDRAUL. VELOCIDAD CAUDAL (M 2 ) (M) (M) (M/S) (M 3 /S) 3,571 7,142 0,500 2,910 10,390 2,00 DATOS A SECCION LLENA SECCION P. MOJADO R. HIDRAUL. VELOCIDAD CAUDAL (M 2 ) (M) (M) (M/S) (M 3 /S) 3,571 7,142 0,500 3,514 12,547 CALADO PARA UN CAUDAL CAUDAL CALADO DETERMINADO (M 3 /S) (M) 3,2160 0,648 CALADO PARA UN CAUDAL CAUDAL CALADO DETERMINADO (M 3 /S) (M) 5,6580 0,850 2,5000 2,5000 DATOS EN FUNCION CALADO CALADO VELOCIDAD CAUDAL (M) (M/S) (M 3 /S) DATOS EN FUNCION CALADO CALADO VELOCIDAD CAUDAL (M) (M/S) (M 3 /S) 0 2,91 10,39 1,9000 3,15 11,06 1,8000 3,22 10,97 1,7000 3,25 10,64 1,6000 3,25 10,16 1,5000 3,23 9,56 1,4000 3,20 8,88 1,3000 3,15 8,15 1,2000 3,08 7,38 1,1000 3,00 6,60 1,0000 2,91 5,82 0,9000 2,81 5,05 0,8000 2,69 4,30 0,7000 2,56 3,58 0,6000 2,40 2,88 0,5000 2,22 2,22 0,4000 2,00 1,60 0,3000 1,74 1,04 0,2000 1,40 0,56 0,1000 0,93 0,19 0,0000 0,00 0,00 CALADO (M) 0 1,5000 1,0000 0,5000 0,0000 0,00 5,00 10,00 15,00 0 3,51 12,55 1,9000 3,80 13,36 1,8000 3,89 13,25 1,7000 3,92 12,85 1,6000 3,93 12,27 1,5000 3,91 11,55 1,4000 3,86 10,73 1,3000 3,80 9,84 1,2000 3,72 8,92 1,1000 3,62 7,97 1,0000 3,51 7,03 0,9000 3,39 6,10 0,8000 3,25 5,20 0,7000 3,09 4,32 0,6000 2,90 3,48 0,5000 2,68 2,68 0,4000 2,42 1,94 0,3000 2,10 1,26 0,2000 1,69 0,68 0,1000 1,13 0,23 0,0000 0,00 0,00 CALADO (M) 0 1,5000 1,0000 0,5000 0,0000 0,00 5,00 10,00 15,00 CAUDAL (M3/S) CAUDAL (M3/S) PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 6

9 Como se puede ver en las hojas de cálculo, la OD 1.77 presenta un calado del agua en el interior de la obra de 0,65 metros, mientras que ese calado para la OD 1.91 es de 0,85. Es decir, no solo no entran en carga ninguna de las dos obras, sino que ambas pueden asimilar su funcionamiento a marcos, ya que en su interior el agua no alcanza la parte curva de la sección, se mantiene siempre dentro de la zona de ancho 2 m. Por ello, se ha vuelven a comprobar a continuación como marcos (2,00x1,00), para determinar el resto de sus características (control a la entrada o la salida, sobreelevación, erosión ) de acuerdo con la misma metodología que después se va a seguir y explicar para las nuevas obras de drenaje. Datos de partida: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 3, , ,038 11,15 1,00 1,000 0,015 1 CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD existente 1.77 // T 300 años Cálculo sección crítica: Calado (m): 0,646 Calado (m): 0, Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 1,292 Área (m 2 ): 1,282 Radio hidráulico (m): 0,392 Radio hidráulico (m): 0,391 Velocidad (m/s): 2,487 Velocidad (m/s): 2,508 Número de Froude: 0,99 Pendiente crítica (m/m): 0,0050 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN CRÍTICO 1,000 Curva de remanso: D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 401,04 401,68 402,00 Pérdida de energía (m): 0,053 1,12 401,03 401,67 402,00 2,23 401,03 401,67 402,00 3,35 401,02 401,66 402,00 4,46 401,02 401,66 402,00 5,58 401,01 401,65 402,00 6,69 401,01 401,65 402,00 7,81 401,00 401,64 402,00 8,92 400,99 401,64 402,00 10,04 400,99 401,62 402,00 11,15 400,98 401,61 401,95 PERFIL LONGITUDINAL 402,20 402,00 COTA (m) 401,80 401,60 401,40 401,20 Solera Dintel Lámina Energia 401,00 400,80 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 D.O. (m) Se pierde el calado nominal en el punto D.O.: 0,00 Calado final: 0,627 NIVEL MEDIO Erosión: 1,98 Sobrelevación: Sección de control en la salida H s : 1,15 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 7

10 Datos de partida: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: Curva de remanso: 5, , ,790 13,20 1,00 1,000 0,015 1 CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD existente 1.91 // T 300 años Cálculo sección crítica: Calado (m): 0,852 Calado (m): 0,9345 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 1,704 Área (m 2 ): 1,869 Radio hidráulico (m): 0,460 Radio hidráulico (m): 0,483 Velocidad (m/s): 3,317 Velocidad (m/s): 3,027 Número de Froude: 1,15 Pendiente crítica (m/m): 0,0054 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 399,79 400,70 401,20 Pérdida de energía (m): 0,087 1,32 399,78 400,68 401,19 2,64 399,77 400,66 401,19 3,96 399,76 400,65 401,19 5,28 399,75 400,63 401,19 6,60 399,74 400,62 401,19 7,92 399,73 400,61 401,19 9,24 399,73 400,60 401,19 10,56 399,72 400,59 401,19 11,88 399,71 400,58 401,19 13,20 399,70 400,56 401,11 1,000 De acuerdo con esta segunda comprobación hidráulica, debido a su baja pendiente, la ODex 1.77 presenta su sección de control a la salida. Los valores de erosión y de sobreelevación no son determinantes, pues ambas obras van a ser prolongadas aguas arriba por las ODT 1.77a y 1.77b, y 1.91a y 1,91b, de nuevo diseño, que serán las que marcarán las sobreelevaciones a la entrada (1.77a y 1.91a) y las erosiones y niveles a la salida para futuras protecciones (1.77b, 1.91b) IDENTIFICACIÓN DE LAS NUEVAS O.D. Cada obra de drenaje transversal se identificará en adelante mediante la siguiente clave: Las letras O.D., a las que se añadirá PF si la obra funciona además como paso de fauna o ganado La distancia al origen del tronco o eje interceptado escrita de forma habitual en ferrocarriles. COTA (m) 401,40 401,20 401,00 400,80 400,60 400,40 400,20 PERFIL LONGITUDINAL 400,00 399,80 399,60 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 D.O. (m) Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: NO SE ALCANZA EL CALADO NORMAL Calado final: 0,867 NIVEL ALTO Erosión: 2,44 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 1,66 Solera Dintel Lámina Energia En la Tabla T1 figura la relación de O.D. que se proyectan con sus características geométricas y tipológicas RELACIÓN DE CUENCAS DESAGUADAS POR LAS O.D. En el Anejo nº 8 a la Memoria se estudian las cuencas principales, calculándose los caudales en las secciones en que se ubican las obras de drenaje transversal. En la Tabla T2 figura la relación de obras de drenaje transversal y las cuencas desaguadas por cada una. La cuenca 3, como se ha dicho al comienzo, no será desaguada por ninguna OD sino por la cuneta que la recoge en su punto bajo, y que será objeto de estudio en el capítulo dedicado al drenaje longitudinal. PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 8

11 2.5.- CAUDALES DE CÁLCULO En la tabla T3 se representan las O.D. con los caudales deben ser desaguados por cada una. Las O.D. transversales se han diseñado para evacuar los caudales de período de retorno de 300 años y se han comprobado para 500 años. TABLA T1 DENOMINACIÓN OBRAS DE DRENAJE DENOMINACIÓN P.K. LONGITUD PENDIENTE OBRA (al eje) (m) (%) OD M1C 2,00x2,00 13,44 4,00 OD M1C 2,00x2,00 25,13 1,91 OD M1C 2,00x2,00 13,35 1, TIPOLOGÍAS. ENCAJE DE LAS O.D. TRANSVERSAL Se han proyectado las obras de drenaje transversal con la tipología de marcos de hormigón armado. Para la elección se han tenido en cuenta las características geotécnicas de los terrenos en que se ubican las obras, los costes de las posibles tipologías y los sistemas de ejecución. Para decidir en favor de los marcos, las razones han sido hidráulicas, por exceso de altura de lámina en caños; geotécnicas, por exceso de tensión sobre el terreno; e incluso de ejecución, diámetros superiores a 1,80 m en tubo no resultaban competitivos con el marco (fundamentalmente por el alto coste del transporte). Se ha respetado siempre el artículo de la Instrucción 5.2.-IC en cuanto a dimensiones mínimas, con las posibles variaciones permitidas por las Instrucciones Generales de Proyecto. Con respecto a las embocaduras y desembocaduras se han aletas y solera de hormigón armado de una pieza. En las tablas los marcos se definen con la letra M seguida por el número de células y sus dimensiones. El encaje de las obras se ha realizado sobre el perfil transversal del cauce ajustando la pendiente de la obra con la de aquél, respetando en lo posible la pendiente existente. OD+PF M1C 4,00x2,00 12,10 2,22 OD M1C 2,00x2,00 14,38 0,58 OD x M1C 2,00x2,70 5,33/9,32 2,63/0,38 OD x M1C 2,00x2,70 9,70/2,12 1,81/0,94 TABLA T2 CUENCAS DESAGUADAS POR ODTs DENOMINACIÓN P.K. OBRA CUENCA OD M1C 2,00x2,00 1 OD M1C 2,00x2,00 2 OD M1C 2,00x2,00 4 OD+PF M1C 4,00x2,00 5 OD M1C 2,00x2,00 6 OD x M1C 2,00x2,70 7 OD x M1C 2,00x2,70 8 TABLA T3 CAUDALES DESAGUADOS POR ODTs DENOMINACIÓN P.K. OBRA CAUDAL (m 3 /s) T=300 años CAUDAL (m 3 /s) T=500 años OD M1C 2,00x2,00 0,074 0,083 OD M1C 2,00x2,00 1,552 1,738 OD M1C 2,00x2,00 1,450 1,640 OD+PF M1C 4,00x2,00 0,405 0,459 OD M1C 2,00x2,00 0,200 0,229 OD x M1C 2,00x2,70 3,216 3,651 OD x M1C 2,00x2,70 5,658 6,396 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 9

12 2.7.- CÁLCULO HIDRÁULICO Métodos de cálculo de secciones En los cálculos hidráulicos que se exponen a continuación se han empleado las ecuaciones de continuidad, momento de escurrimiento o fuerza específica, ecuación de la energía e integral de la ecuación del flujo variado. La ecuación de continuidad expresa que el caudal en una sección de desagüe o paso es igual al producto del área de la sección transversal mojada por la velocidad media del flujo. La ecuación del momento de escurrimiento expresa que el momento del flujo que pasa por una sección del canal por unidad de tiempo es igual a la resultante de todas las fuerzas externas actuantes. Se define la energía específica en una sección de un canal como la energía por unidad de paso medida con respecto a la solera. Cuando la pérdida de energía específica entre dos secciones es igual a la pérdida de altura de la lámina entre ambas, el flujo es uniforme. Para los cálculos en régimen uniforme se utiliza la fórmula de Manning con coeficiente de fricción constante: V = K s So 1/2 Rh 2/3 donde So es la pendiente de la solera en el tramo, Rh es el radio hidráulico, K s es el número de rugosidad de Manning y V es la velocidad media de la sección (m/s). donde S o es la pendiente de la solera en el tramo, S 1 es la pendiente hidráulica y F r es el número adimensional de Froude. Esta integral se calcula por el método de Runge-Kutta a partir de una sección de control. El cálculo se realiza, mediante una hoja de cálculo. De esta forma se obtiene el perfil de la lámina de agua en cada punto de la obra. Al igual de la ficha de resultados aparecen los valores de sobreelevación a la entrada, erosión y nivel del agua a la salida, de acuerdo con la metodología propuesta por la Instrucción 5.2-IC en su capítulo Pequeñas obras de drenaje transversal. El cálculo de sobreelevaciones se realiza teniendo en cuenta una embocadura con aletas, dentro de las casuísticas que distingue la citada Instrucción. Se adjuntan a continuación las comprobaciones hidráulicas de las obras para 300 y 500 años de periodo de retorno. En el caso de las dos últimas OD, 1.77 y 1.91, se han comprobado por separado los dos marcos de ampliación: con la letra a se han identificado los marcos aguas arriba de la OD existente (1,77a, 1,91a) y con la letra b los marcos aguas debajo de la obra existente (1,77b, 1,91b) Coeficientes de Manning-Strickler empleados en los cálculos De acuerdo con la instrucción 5.2-IC se han utilizado los valores siguientes: En hormigón Ks = 65 m 1/3 s -1 En tierra Ks = 30 m 1/3 s -1 En escollera Ks = 25 m 1/3 s -1 La integración de la ecuación del flujo variado se realiza expresando los exponentes hidráulicos en términos del calado, o sea: dy dx S S Fr PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 10

13 2.8.- FICHAS DE CÁLCULO HIDRÁULICO DE LAS OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 11

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15 CÁLCULO PARA Tr 300 AÑOS PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 13

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17 CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 0.25 // T 300 años CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 0.40 // T 300 años Datos de partida: Datos de partida: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 0, , ,315 13,44 1,00 0,015 1 Calado (m): 0,028 Calado (m): 0,05175 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 0,056 Área (m 2 ): 0,104 Radio hidráulico (m): 0,027 Radio hidráulico (m): 0,049 Velocidad (m/s): 1,207 Velocidad (m/s): 0,715 Número de Froude: 2,30 Pendiente crítica (m/m): 0,0063 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO Cálculo sección crítica: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 1, , ,626 25,13 1,00 0,015 1 Cálculo sección crítica: Calado (m): 0,246 Calado (m): 0,3945 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 0,492 Área (m 2 ): 0,789 Radio hidráulico (m): 0,197 Radio hidráulico (m): 0,283 Velocidad (m/s): 3,124 Velocidad (m/s): 1,967 Número de Froude: 2,01 Pendiente crítica (m/m): 0,0047 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO Curva de remanso: Curva de remanso: D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 403,32 403,37 403,39 Pérdida de energía (m): 0,509 1,34 403,26 403,29 403,39 2,69 403,21 403,24 403,39 4,03 403,15 403,18 403,39 5,38 403,10 403,13 403,39 6,72 403,05 403,08 403,39 8,06 402,99 403,02 403,38 9,41 402,94 402,97 403,39 10,75 402,88 402,91 403,38 12,10 402,83 402,86 403,38 13,44 402,78 402,81 402,88 D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 401,63 402,01 402,22 Pérdida de energía (m): 0,349 2,51 401,58 401,90 402,22 5,03 401,53 401,83 402,22 7,54 401,48 401,77 402,22 10,05 401,43 401,71 402,21 12,57 401,39 401,66 402,21 15,08 401,34 401,60 402,21 17,59 401,29 401,55 402,21 20,10 401,24 401,50 402,21 22,62 401,19 401,45 402,21 25,13 401,15 401,40 401,87 PERFIL LONGITUDINAL PERFIL LONGITUDINAL 405,50 404,00 405,00 403,50 COTA (m) 404,50 404,00 403,50 Solera Dintel Lámina Energia COTA (m) 403,00 402,50 402,00 Solera Dintel Lámina Energia 403,00 401,50 402,50 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 16,00 401,00 0,00 5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 D.O. (m) D.O. (m) Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: 0,01 Calado final: 0,030 NIVEL ALTO Erosión: 0,55 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 0,03 Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: NO SE ALCANZA EL CALADO NORMAL Calado final: 0,256 NIVEL ALTO Erosión: 1,73 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 0,48 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 15

18 CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 1.09 // T 300 años CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD+PF 1.28 // T 300 años Datos de partida: Datos de partida: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 1, , ,688 13,35 1,00 0,015 1 Calado (m): 0,282 Calado (m): 0,377 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 0,564 Área (m 2 ): 0,754 Radio hidráulico (m): 0,220 Radio hidráulico (m): 0,274 Velocidad (m/s): 2,549 Velocidad (m/s): 1,923 Número de Froude: 1,53 Pendiente crítica (m/m): 0,0047 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO Cálculo sección crítica: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 0, , ,448 12,10 1,00 4,000 0,015 1 Calado (m): 0,064 Calado (m): 0,10125 Espejo (m): 4,000 Espejo (m): 4,000 Área (m 2 ): 0,256 Área (m 2 ): 0,405 Radio hidráulico (m): 0,062 Radio hidráulico (m): 0,096 Velocidad (m/s): 1,543 Velocidad (m/s): 1,000 Número de Froude: 1,95 Pendiente crítica (m/m): 0,0051 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO 4,000 Cálculo sección crítica: Curva de remanso: Curva de remanso: D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 403,69 404,06 404,25 Pérdida de energía (m): 0,111 1,34 403,67 404,01 404,25 2,67 403,66 403,99 404,25 4,01 403,64 403,96 404,25 5,34 403,63 403,94 404,25 6,68 403,61 403,92 404,25 8,01 403,60 403,91 404,25 9,35 403,59 403,89 404,25 10,68 403,57 403,87 404,25 12,02 403,56 403,85 404,25 13,35 403,54 403,84 404,14 D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 403,45 403,55 403,60 Pérdida de energía (m): 0,232 1,21 403,42 403,50 403,60 2,42 403,40 403,47 403,60 3,63 403,37 403,44 403,60 4,84 403,34 403,41 403,60 6,05 403,32 403,38 403,60 7,26 403,29 403,36 403,60 8,47 403,26 403,33 403,60 9,68 403,24 403,30 403,59 10,89 403,21 403,28 403,60 12,10 403,18 403,25 403,37 PERFIL LONGITUDINAL PERFIL LONGITUDINAL 406,00 406,00 405,50 405,50 COTA (m) 405,00 404,50 404,00 Solera Dintel Lámina Energia COTA (m) 405,00 404,50 404,00 Solera Dintel Lámina Energia 403,50 403,50 403,00 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 16,00 403,00 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 D.O. (m) D.O. (m) Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: NO SE ALCANZA EL CALADO NORMAL Calado final: 0,296 NIVEL ALTO Erosión: 1,68 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 0,45 Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: 0,00 Calado final: 0,066 NIVEL ALTO Erosión: 0,95 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 0,07 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 16

19 CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 1.67 // T 300 años CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 1.77a // T 300 años Datos de partida: Datos de partida: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 0, , ,450 14,38 1,00 0,015 1 Cálculo sección crítica: Calado (m): 0,098 Calado (m): 0,1005 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 0,196 Área (m 2 ): 0,201 Radio hidráulico (m): 0,089 Radio hidráulico (m): 0,091 Velocidad (m/s): 1,012 Velocidad (m/s): 0,995 Número de Froude: 1,03 Pendiente crítica (m/m): 0,0054 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN CRÍTICO Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 3, , ,178 5,33 1,00 2,700 0,015 1 Calado (m): 0,3591 Calado (m): 0, Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 0,718 Área (m 2 ): 1,282 Radio hidráulico (m): 0,264 Radio hidráulico (m): 0,391 Velocidad (m/s): 4,449 Velocidad (m/s): 2,509 Número de Froude: 2,37 Pendiente crítica (m/m): 0,0050 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO Cálculo sección crítica: 2,700 Curva de remanso: Curva de remanso: D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 402,45 402,55 402,60 Pérdida de energía (m): 0,081 1,44 402,44 402,54 402,60 2,88 402,43 402,53 402,60 4,31 402,43 402,53 402,60 5,75 402,42 402,52 402,60 7,19 402,41 402,51 402,60 8,63 402,40 402,50 402,60 10,07 402,39 402,49 402,60 11,50 402,38 402,48 402,60 12,94 402,38 402,48 402,60 14,38 402,37 402,47 402,52 D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 401,18 401,80 402,14 Pérdida de energía (m): 0,046 0,53 401,16 401,74 402,14 1,07 401,15 401,71 402,14 1,60 401,14 401,68 402,14 2,13 401,12 401,65 402,14 2,67 401,11 401,62 402,14 3,20 401,09 401,60 402,14 3,73 401,08 401,58 402,14 4,26 401,07 401,56 402,14 4,80 401,05 401,54 402,14 5,33 401,04 401,52 402,10 PERFIL LONGITUDINAL PERFIL LONGITUDINAL 405,00 404,50 COTA (m) 404,50 404,00 403,50 403,00 402,50 Solera Dintel Lámina Energia COTA (m) 404,00 403,50 403,00 402,50 402,00 401,50 401,00 Solera Dintel Lámina Energia 402,00 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 16,00 400,50 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 D.O. (m) D.O. (m) Se pierde el calado nominal en el punto D.O.: 0,00 Calado final: 0,100 NIVEL ALTO Erosión: 0,80 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 0,07 Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: NO SE ALCANZA EL CALADO NORMAL Calado final: 0,480 NIVEL ALTO Erosión: 2,30 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 0,84 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 17

20 CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 1.77b // T 300 años CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 1.91a // T 300 años Datos de partida: Datos de partida: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 3, , ,984 9,32 1,00 2,700 0,015 1 Cálculo sección crítica: Calado (m): 0,7074 Calado (m): 0, Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 1,415 Área (m 2 ): 1,282 Radio hidráulico (m): 0,414 Radio hidráulico (m): 0,391 Velocidad (m/s): 2,270 Velocidad (m/s): 2,509 Número de Froude: 0,86 Pendiente crítica (m/m): 0,0050 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN LENTO 2,700 Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 5, , ,966 9,70 1,00 2,700 0,015 1 Calado (m): 0,6021 Calado (m): 0,9342 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 1,204 Área (m 2 ): 1,868 Radio hidráulico (m): 0,376 Radio hidráulico (m): 0,483 Velocidad (m/s): 4,677 Velocidad (m/s): 3,028 Número de Froude: 1,92 Pendiente crítica (m/m): 0,0054 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO Cálculo sección crítica: 2,700 Curva de remanso: Curva de remanso: D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 400,98 401,63 401,95 Pérdida de energía (m): 0,034 0,93 400,98 401,62 401,95 1,86 400,98 401,62 401,95 2,80 400,97 401,62 401,95 3,73 400,97 401,61 401,95 4,66 400,97 401,61 401,94 5,59 400,96 401,61 401,95 6,52 400,96 401,60 401,94 7,46 400,96 401,60 401,94 8,39 400,95 401,60 401,95 9,32 400,95 401,58 401,91 D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 399,97 400,88 401,37 Pérdida de energía (m): 0,084 0,97 399,95 400,80 401,37 1,94 399,93 400,76 401,37 2,91 399,91 400,72 401,37 3,88 399,90 400,69 401,37 4,85 399,88 400,66 401,37 5,82 399,86 400,63 401,37 6,79 399,84 400,60 401,37 7,76 399,83 400,57 401,37 8,73 399,81 400,55 401,37 9,70 399,79 400,52 401,29 PERFIL LONGITUDINAL PERFIL LONGITUDINAL 404,00 403,00 403,50 402,50 COTA (m) 403,00 402,50 402,00 401,50 Solera Dintel Lámina Energia COTA (m) 402,00 401,50 401,00 400,50 Solera Dintel Lámina Energia 401,00 400,00 400,50 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 8,00 9,00 10,00 399,50 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 D.O. (m) D.O. (m) Se pierde el calado nominal en el punto D.O.: 0,00 Calado final: 0,627 NIVEL ALTO Erosión: 2,30 Sobrelevación: Sección de control en la salida H s : 2,20 Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: NO SE ALCANZA EL CALADO NORMAL Calado final: 0,734 NIVEL MEDIO Erosión: 2,84 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 1,38 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 18

21 Datos de partida: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: Curva de remanso: CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 1.91b // T 300 años 5, , ,698 2,12 1,00 2,700 0,015 1 Calado (m): 0,7614 Calado (m): 0,9342 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 1,523 Área (m 2 ): 1,868 Radio hidráulico (m): 0,432 Radio hidráulico (m): 0,483 Velocidad (m/s): 3,702 Velocidad (m/s): 3,028 Número de Froude: 1,35 Pendiente crítica (m/m): 0,0054 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 399,70 400,61 401,10 Pérdida de energía (m): 0,013 0,21 399,70 400,60 401,10 0,42 399,69 400,59 401,10 0,64 399,69 400,59 401,10 0,85 399,69 400,58 401,10 1,06 399,69 400,57 401,10 1,27 399,69 400,57 401,10 1,48 399,68 400,56 401,10 1,70 399,68 400,56 401,10 1,91 399,68 400,55 401,10 2,12 399,68 400,55 401,09 Cálculo sección crítica: 2,700 PERFIL LONGITUDINAL 403,00 402,50 COTA (m) 402,00 401,50 401,00 400,50 Solera Dintel Lámina Energia 400,00 399,50 0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 D.O. (m) Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: NO SE ALCANZA EL CALADO NORMAL Calado final: 0,871 NIVEL ALTO Erosión: 2,84 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 1,38 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 19

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23 CÁLCULO PARA Tr 500 AÑOS PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 21

24 CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 0.25 // T 500 años CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 0.40 // T 500 años Datos de partida: Datos de partida: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 0, , ,315 13,44 1,00 0,015 1 Calado (m): 0,03 Calado (m): 0,056 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 0,060 Área (m 2 ): 0,112 Radio hidráulico (m): 0,029 Radio hidráulico (m): 0,053 Velocidad (m/s): 1,263 Velocidad (m/s): 0,741 Número de Froude: 2,33 Pendiente crítica (m/m): 0,0062 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO Cálculo sección crítica: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 1, , ,626 25,13 1,00 0,015 1 Cálculo sección crítica: Calado (m): 0,266 Calado (m): 0,42525 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 0,532 Área (m 2 ): 0,851 Radio hidráulico (m): 0,210 Radio hidráulico (m): 0,298 Velocidad (m/s): 3,256 Velocidad (m/s): 2,044 Número de Froude: 2,02 Pendiente crítica (m/m): 0,0047 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO Curva de remanso: Curva de remanso: D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 403,32 403,37 403,40 Pérdida de energía (m): 0,505 1,34 403,26 403,30 403,40 2,69 403,21 403,24 403,40 4,03 403,15 403,19 403,39 5,38 403,10 403,13 403,40 6,72 403,05 403,08 403,39 8,06 402,99 403,02 403,39 9,41 402,94 402,97 403,39 10,75 402,88 402,92 403,39 12,10 402,83 402,86 403,38 13,44 402,78 402,81 402,89 D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 401,63 402,04 402,27 Pérdida de energía (m): 0,338 2,51 401,58 401,92 402,26 5,03 401,53 401,85 402,26 7,54 401,48 401,79 402,26 10,05 401,43 401,74 402,26 12,57 401,39 401,68 402,26 15,08 401,34 401,63 402,26 17,59 401,29 401,58 402,26 20,10 401,24 401,52 402,26 22,62 401,19 401,47 402,26 25,13 401,15 401,42 401,93 PERFIL LONGITUDINAL PERFIL LONGITUDINAL 405,50 404,00 405,00 403,50 COTA (m) 404,50 404,00 403,50 Solera Dintel Lámina Energia COTA (m) 403,00 402,50 402,00 Solera Dintel Lámina Energia 403,00 401,50 402,50 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 16,00 401,00 0,00 5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 D.O. (m) D.O. (m) Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: 0,01 Calado final: 0,032 NIVEL ALTO Erosión: 0,58 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 0,03 Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: NO SE ALCANZA EL CALADO NORMAL Calado final: 0,277 NIVEL ALTO Erosión: 1,80 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 0,54 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 22

25 CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 1.09 // T 500 años CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD+PF 1.28 // T 500 años Datos de partida: Datos de partida: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 1, , ,688 13,35 1,00 0,015 1 Calado (m): 0,306 Calado (m): 0,40925 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 0,612 Área (m 2 ): 0,818 Radio hidráulico (m): 0,234 Radio hidráulico (m): 0,290 Velocidad (m/s): 2,659 Velocidad (m/s): 2,004 Número de Froude: 1,53 Pendiente crítica (m/m): 0,0047 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO Cálculo sección crítica: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 0, , ,448 12,10 1,00 4,000 0,015 1 Calado (m): 0,07 Calado (m): 0,11025 Espejo (m): 4,000 Espejo (m): 4,000 Área (m 2 ): 0,280 Área (m 2 ): 0,441 Radio hidráulico (m): 0,068 Radio hidráulico (m): 0,104 Velocidad (m/s): 1,635 Velocidad (m/s): 1,041 Número de Froude: 1,97 Pendiente crítica (m/m): 0,0049 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO 4,000 Cálculo sección crítica: Curva de remanso: Curva de remanso: D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 403,69 404,09 404,30 Pérdida de energía (m): 0,107 1,34 403,67 404,04 404,30 2,67 403,66 404,02 404,30 4,01 403,64 403,99 404,30 5,34 403,63 403,97 404,30 6,68 403,61 403,95 404,30 8,01 403,60 403,93 404,30 9,35 403,59 403,92 404,30 10,68 403,57 403,90 404,30 12,02 403,56 403,88 404,30 13,35 403,54 403,86 404,19 D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 403,45 403,56 403,62 Pérdida de energía (m): 0,223 1,21 403,42 403,51 403,61 2,42 403,40 403,47 403,61 3,63 403,37 403,44 403,61 4,84 403,34 403,42 403,61 6,05 403,32 403,39 403,61 7,26 403,29 403,36 403,61 8,47 403,26 403,34 403,61 9,68 403,24 403,31 403,61 10,89 403,21 403,28 403,61 12,10 403,18 403,26 403,39 PERFIL LONGITUDINAL PERFIL LONGITUDINAL 406,00 406,00 405,50 405,50 COTA (m) 405,00 404,50 404,00 Solera Dintel Lámina Energia COTA (m) 405,00 404,50 404,00 Solera Dintel Lámina Energia 403,50 403,50 403,00 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 16,00 403,00 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 D.O. (m) D.O. (m) Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: NO SE ALCANZA EL CALADO NORMAL Calado final: 0,323 NIVEL ALTO Erosión: 1,76 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 0,51 Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: 0,00 Calado final: 0,072 NIVEL ALTO Erosión: 1,00 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 0,08 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 23

26 CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 1.67 // T 500 años CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 1.77a // T 500 años Datos de partida: Datos de partida: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 0, , ,450 14,38 1,00 0,015 1 Cálculo sección crítica: Calado (m): 0,106 Calado (m): 0,11 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 0,212 Área (m 2 ): 0,220 Radio hidráulico (m): 0,096 Radio hidráulico (m): 0,099 Velocidad (m/s): 1,061 Velocidad (m/s): 1,041 Número de Froude: 1,04 Pendiente crítica (m/m): 0,0053 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN CRÍTICO Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 3, , ,178 5,33 1,00 3,000 0,015 1 Cálculo sección crítica: Calado (m): 0,39 Calado (m): 0,6975 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 0,780 Área (m 2 ): 1,395 Radio hidráulico (m): 0,281 Radio hidráulico (m): 0,411 Velocidad (m/s): 4,631 Velocidad (m/s): 2,617 Número de Froude: 2,37 Pendiente crítica (m/m): 0,0050 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO 3,000 Curva de remanso: Curva de remanso: D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 402,45 402,56 402,62 Pérdida de energía (m): 0,085 1,44 402,44 402,55 402,62 2,88 402,43 402,54 402,62 4,31 402,43 402,53 402,62 5,75 402,42 402,52 402,62 7,19 402,41 402,52 402,61 8,63 402,40 402,51 402,61 10,07 402,39 402,50 402,61 11,50 402,38 402,49 402,61 12,94 402,38 402,48 402,61 14,38 402,37 402,48 402,53 D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 401,18 401,86 402,23 Pérdida de energía (m): 0,044 0,53 401,16 401,80 402,23 1,07 401,15 401,76 402,23 1,60 401,14 401,73 402,23 2,13 401,12 401,70 402,23 2,67 401,11 401,67 402,23 3,20 401,09 401,65 402,23 3,73 401,08 401,63 402,22 4,26 401,07 401,61 402,22 4,80 401,05 401,59 402,23 5,33 401,04 401,57 402,18 PERFIL LONGITUDINAL PERFIL LONGITUDINAL 405,00 404,50 COTA (m) 404,50 404,00 403,50 403,00 402,50 Solera Dintel Lámina Energia COTA (m) 404,00 403,50 403,00 402,50 402,00 401,50 401,00 Solera Dintel Lámina Energia 402,00 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 16,00 400,50 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 D.O. (m) D.O. (m) Se pierde el calado nominal en el punto D.O.: 0,00 Calado final: 0,108 NIVEL ALTO Erosión: 0,84 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 0,08 Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: NO SE ALCANZA EL CALADO NORMAL Calado final: 0,528 NIVEL ALTO Erosión: 2,40 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 0,91 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 24

27 CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 1.77b // T 500 años CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 1.91a // T 500 años Datos de partida: Datos de partida: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 3, , ,984 9,32 1,00 2,700 0,015 1 Cálculo sección crítica: Calado (m): 0,7749 Calado (m): 0, Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 1,550 Área (m 2 ): 1,395 Radio hidráulico (m): 0,437 Radio hidráulico (m): 0,411 Velocidad (m/s): 2,351 Velocidad (m/s): 2,617 Número de Froude: 0,85 Pendiente crítica (m/m): 0,0050 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN LENTO 2,700 Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: 6, , ,966 9,70 1,00 2,700 0,015 1 Calado (m): 0,6588 Calado (m): 1,01385 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 1,318 Área (m 2 ): 2,028 Radio hidráulico (m): 0,397 Radio hidráulico (m): 0,503 Velocidad (m/s): 4,852 Velocidad (m/s): 3,154 Número de Froude: 1,91 Pendiente crítica (m/m): 0,0056 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO Cálculo sección crítica: 2,700 Curva de remanso: Curva de remanso: D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 400,98 401,68 402,03 Pérdida de energía (m): 0,033 0,93 400,98 401,68 402,03 1,86 400,98 401,68 402,03 2,80 400,97 401,67 402,03 3,73 400,97 401,67 402,03 4,66 400,97 401,67 402,03 5,59 400,96 401,66 402,03 6,52 400,96 401,66 402,03 7,46 400,96 401,66 402,03 8,39 400,95 401,65 402,03 9,32 400,95 401,63 402,00 D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 399,97 400,96 401,49 Pérdida de energía (m): 0,084 0,97 399,95 400,88 401,49 1,94 399,93 400,83 401,49 2,91 399,91 400,79 401,49 3,88 399,90 400,76 401,49 4,85 399,88 400,73 401,49 5,82 399,86 400,70 401,49 6,79 399,84 400,67 401,49 7,76 399,83 400,64 401,49 8,73 399,81 400,62 401,49 9,70 399,79 400,59 401,40 PERFIL LONGITUDINAL PERFIL LONGITUDINAL 404,00 403,00 403,50 402,50 COTA (m) 403,00 402,50 402,00 401,50 Solera Dintel Lámina Energia COTA (m) 402,00 401,50 401,00 400,50 Solera Dintel Lámina Energia 401,00 400,00 400,50 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 8,00 9,00 10,00 399,50 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 D.O. (m) D.O. (m) Se pierde el calado nominal en el punto D.O.: 0,00 Calado final: 0,682 NIVEL ALTO Erosión: 2,41 Sobrelevación: Sección de control en la salida H s : 2,23 Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: NO SE ALCANZA EL CALADO NORMAL Calado final: 0,804 NIVEL MEDIO Erosión: 2,98 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 1,52 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 25

28 Datos de partida: Caudal de cálculo (m 3 /s): Cota aguas abajo del marco (m): Cota embocadura del marco (m): Longitud total del marco (m): Número de celulas: Ancho interior del marco (m): Alto interior del marco (m): Número de rugosidad de Manning: Tipo de embocadura: 1- Con aletas 2- Con muro de acompañamiento 3- Exenta Cálculo sección nominal: Curva de remanso: CÁLCULO DE MARCOS CONEXIÓN CASAR DE CÁCERES OD 1.91b // T 500 años 6, , ,698 2,12 1,00 2,700 0,015 1 Calado (m): 0,8343 Calado (m): 1,01385 Espejo (m): Espejo (m): Área (m 2 ): 1,669 Área (m 2 ): 2,028 Radio hidráulico (m): 0,455 Radio hidráulico (m): 0,503 Velocidad (m/s): 3,830 Velocidad (m/s): 3,154 Número de Froude: 1,34 Pendiente crítica (m/m): 0,0056 Tipo de régimen estacionario: RÉGIMEN RÁPIDO D.O. Cota solera Cota lámina Cota Energía 0,00 399,70 400,69 401,22 Pérdida de energía (m): 0,013 0,21 399,70 400,68 401,22 0,42 399,69 400,67 401,22 0,64 399,69 400,66 401,22 0,85 399,69 400,66 401,22 1,06 399,69 400,65 401,22 1,27 399,69 400,65 401,22 1,48 399,68 400,64 401,22 1,70 399,68 400,64 401,22 1,91 399,68 400,63 401,22 2,12 399,68 400,63 401,21 Cálculo sección crítica: 2,700 PERFIL LONGITUDINAL 403,00 402,50 COTA (m) 402,00 401,50 401,00 400,50 Solera Dintel Lámina Energia 400,00 399,50 0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 D.O. (m) Se alcanza el calado nominal en el punto D.O.: NO SE ALCANZA EL CALADO NORMAL Calado final: 0,948 NIVEL ALTO Erosión: 2,98 Sobrelevación: Sección de control en la entrada H s : 1,52 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 26

29 2.9.- SOBREELEVACIONES. ZONAS DE INUNDACIÓN Con el objetivo de determinar las interacciones entre la plataforma de nueva ejecución y los cursos de agua de la zona de estudio, se ha llevado a cabo un estudio hidráulico, determinando la sobreelevación de la lámina de agua que su construcción provocará. Tal y como se recomienda en la IGP todas las obras de drenaje transversal se han dimensionado para un período de retorno de 300 años, comprobando mediante el cálculo de la cota de inundación correspondiente, que la presencia de la obra no producirá daños a terceros. Para estudiar estas afecciones a terceros, y dado que se trata de pequeñas obras de drenaje transversal y que los caudales son bajos, se han tomado como condicionantes los impuestos en la Instrucción de Carreteras 5.2.-IC en la que ha de cumplirse, al menos, una de las siguientes condiciones: Que la sobreelevación del nivel de la corriente provocada por la presencia de la vía no exceda de 50 cm. Que la superficie afectada negativamente por la diferencia de inundación debida a la citada sobreelevación no exceda de la dada por la fórmula: S = K L siendo: S: Superficie (ha), sin considerarse la parte de ella en que los daños puedan considerarse irrelevantes. L: Luz total (m) de la obra de drenaje transversal K: Coeficiente, que normalmente podrá tomarse igual a 0,1, pero que, según la importancia de los daños medios previsibles por unidad de superficie, podrá elevarse a 0,2 si estos fueran singularmente bajos, o reducidas a 0,05 si estos fueran singularmente altos. Además, si el área de la cuenca fuera inferior a km 2, estos valores de k podrán mayorarse en un 50% al ser previsible una menor duración de la inundación. Para este estudio se ha tomado un valor medio de k de 0,2, por el tamaño de las cuencas y los potenciales daños de poca importancia. Teniendo en cuenta estos condicionantes, todas aquellas obras de drenaje en las que la altura de sobreelevación es inferior a 0,5 m se han tomado como válidas. En las obras cuyos cauces superan este valor se ha dibujado sobre la cartografía la superficie de inundación y, tras comprobar que ésta no superaba el valor establecido por la segunda condición de la instrucción, se han tomado como válidas (ver Planos de inundación). Por otra parte se comprueba así mismo que las obras de plataforma del ramal, con las obras de drenaje previstas, no provocan un efecto barrera ni comunican cuencas entre sí, es decir, que se evitan las fugas laterales, manteniéndose la independencia de flujo transversal prevista en su diseño. En la tabla T4 se resumen las sobreelevaciones provocadas por cada obra de drenaje en la lámina de agua para la avenida de 500 años de periodo de retorno. En todos los casos se cumplen alguna de las dos condiciones. En cuanto a los posibles daños a la vía, dado que tanto el coste de la reparación de los posibles daños originados por la inundación de la vía de comunicación, como el tiempo de reposición del servicio son mayores en los ferrocarriles de alta velocidad que en las carreteras, a causa de la inadmisible contaminación que las aguas sucias provocan en el balasto, parece razonable incrementar las garantías señaladas en la instrucción. Por ello, la lámina de agua no debe alcanzar la base del balasto en ningún punto del trazado durante el paso de la avenida de 500 años de período de retorno por la obra de drenaje transversal. En las tabla T5 se detallan las cotas de lámina de agua para T=500 años y el resguardo del balasto respecto a las mismas, demostrando que no hay afección a este en ninguna de las OD proyectadas. Los planos de inundación para las avenidas de 300 años se adjuntan tras las tablas. PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 27

30 TABLA T4 ÁREAS DE INUNDACIÓN PARA T = 300 AÑOS DENOMINACIÓN P.K. OBRA Q (m 3 /s) Cota entrada (m) Sobreelevación entrada (m) Cota inundación (m) Cotas divisoria (m) Longitud (m) Área inundada (ha) 0,20 x L OD M1C 2,00x2,00 0, ,315 0,03 403, ,14/405,90 13,44 No se calcula OD M1C 2,00x2,00 1, ,626 0,48 402, ,90 / 409,15 25,13 No se calcula OD M1C 2,00x2,00 1, ,688 0,45 404, ,26 / 405,50 13,35 No se calcula OD+PF M1C 4,00x2,00 0, ,488 0,07 403, ,50 / 407,11 12,10 No se calcula OD M1C 2,00x2,00 0, ,450 0,07 402, ,11 / 405,27 14,38 No se calcula OD x M1C 2,00x2,70 3, ,178 0,84 402, ,80 / 403,19 25,80 0,08 0,4 OD x M1C 2,00x2,70 5, ,966 1,38 401, ,19 / 408,8 25,02 0,30 0,4 TABLAS T5 AFECCIÓN A LA VÍA PARA T = 500 AÑOS DENOMINACIÓN P.K. OBRA Q (m 3 /s) Cota entrada (m) Sobreelevación entrada (m) Cota inundación (m) Cota balasto (m) Resguardo (m) OD M1C 2,00x2,00 0, ,315 0,03 403, ,454 3,11 OD M1C 2,00x2,00 1, ,626 0,54 402, ,454 4,23 OD M1C 2,00x2,00 1, ,688 0,51 404, ,457 2,26 OD+PF M1C 4,00x2,00 0, ,488 0,08 403, ,435 3,05 OD M1C 2,00x2,00 0, ,450 0,08 402, ,273 2,74 OD x M1C 2,00x2,70 3, ,178 0,95 402, ,153 3,03 OD x M1C 2,00x2,70 6, ,966 1,52 401, ,502 3,02 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 28

31 PLANOS DE INUNDACIÓN PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 29

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33 N-630 CUENCA - 7 Área = 0,314 Km² Q300 = 3,216 m³/s Q500 = 3,651 m³/s X = Y = K LINEA DE FERROCARRIL CONVENCIONAL MADRID-VALENCIA DE ALCÁNTARA A \\documentacion\trabajos\mopfc012_conexiones\03_casar\02_vigentes\01_proyecto_basico\1_memoria_anejos\2 Anejos\A09DRE_Drenaje\Planos\Cnx3_A09_Superficies_Inundacion.dwg, 19/05/ :48:45, julian, 1:1 91 1/ X = Y = Pd /500 CUENCA - 6 Área = 0,014 Km² Q300 = 0,200 m³/s Q500 = 0,229 m³/s ANEJO Nº 9 - DRENAJE R= R= / / / / A=338 OD 1.67 MARCO 2.00x2.00m LINEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA TALAYUELA-CÁCERES TRAMO: RAMAL CONEXIÓN NORTE CÁCERES LÍNEA ELÉCTRICA Pd A=338 0/ R= /700 LEYENDA CUENCAS 1 LÍMITE DE CUENCA CAUCE PRINCIPAL Nº DE CUENCA CHARCA ORIGEN DE LA ACTUACIÓN /100 R=1900 0/ A= OD 1.77 MARCO 2.00x2.70m EJE - 4 REPOSICIÓN DE LÍNEA DE FERROCARRIL MADRID - VALENCIA DE ALCÁNTARA /800 TÍTULO PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID - EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES R= R= R=400 R=150 A=338 0/ A= Pd Cota inundación: 402m Sup. Inundación: 854.8m² /200 1/ R=2000 A=632 A=346 0/ R= R= / R= OD 1.91 MARCO 2.00x2.70m CUENCA - 8 Área = 0,520 Km² Q300 = 5,658 m³/s Q500 = 6,396 m³/s 0/ Cota inundación: m Sup. Inundación: m² R= X = R=2000 Y = / A=346 2/000 X = / Dh A=346 0/ / ESQUEMA DE PÁGINAS 1 2 Y = A= R= Pd CHARCA R= Pd 2/ / / Dh FINAL DEL TRAMO P.K. 2/ ESCALA FECHA TÍTULO DEL PLANO Nº DE PLANO 1 / 2000 Numérica Gráfica m MAYO SUPERFICIES INUNDACIÓN Hoja /200 Autovía de la Plata JCA1 2/ de 1

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35 EROSION Y ATERRAMIENTO Estudio de erosiones Se ha estudiado la erosión siguiendo el método propuesto por la Instrucción 5.2.-IC, en su apartado La erosión local es debida a la presencia de la propia obra de drenaje transversal, por la mayor concentración y energía cinética de la corriente. Dicha erosión afecta a las proximidades de la obra de drenaje, y puede llegar a provocar descalce. Según la Instrucción el nivel del agua en el cauce, en las proximidades de la salida de la obra de drenaje transversal, se considera: Alto, si excediera del límite dado por la figura 5-19 de la Instrucción. Medio, si está comprendido entre y /2. Bajo, si fuera inferior a /2. No obstante, las máximas erosiones locales no tienen lugar en la misma sección de salida, y los descalces de la obra de drenaje transversal serán nulos con niveles altos (si el régimen a la salida no presenta disimetrías acusadas) y del orden del 70% de la máxima erosión con niveles medios. Según la propia Instrucción, salvo justificación en contra basada en características del material del lecho del cauce, configuración de éste, duración de la avenida, nivel alcanzado por el agua, aportación sólida, o la experiencia con obras similares en el mismo entorno, se pueden estimar las máximas erosiones previsibles por la fórmula adimensional siguiente para marcos: Para marcos: e H H 3 exp 3 B siendo: e Erosión máxima previsible (m). Q Caudal (m3/s). g Aceleración de la gravedad (9,8 m/s 2 ). D Diámetro del tubo (m). H Altura del conducto rectangular (m). B Anchura del conducto rectangular (m). Q g B H En los casos ordinarios en los que únicamente debe evitarse el descalce de la pequeña obra de drenaje transversal, como los que se estudian, se establecen los siguientes elementos de protección: Fuente: Instrucción 5.2.-I.C.: Drenaje Superficial. Con niveles altos a la salida y una configuración del cauce y de la pequeña obra de drenaje transversal sensiblemente simétricas, que no haga temer la formación de remolinos de eje vertical, será suficiente disponer un rastrillo vertical con una profundidad mínima de 0,25e. Con niveles medios, podrá disponerse un rastrillo vertical con una profundidad mínima de 0,70e, o una solera de hormigón que reciba el PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 33

36 impacto directo del agua, con una longitud mínima de 1,20e y rematada por una rastrillo vertical con una profundidad mínima de 0,25e. Esta solución puede sustituirse por un manto de escollera con longitud de 1,60e y un espesor mínimo de 2,50 veces el tamaño mínimo. Con niveles bajos en el cauce debidos a una gran anchura de éste, se recomienda una solución como la definida en el punto anterior para niveles medios. Si el nivel bajo es debido a la fuerte pendiente, se debe disponer una estructura tipo puente que no modifique la morfología del cauce. En las fichas de cálculo de las obras de drenaje se han determinado los niveles límites altos en las salidas, desembocaduras de las obras de drenaje, así como la calificación o tipo de nivel. También se han calculado los valores, en m, de la erosión. Los rastrillos en todas las obras de drenaje, independientemente del rastrillo mínimo obtenido, tienen unas dimensiones de 0,50 m a la entrada de la obras y de 0,80 m a la salida, quedando todos dentro de los valores que marca la Instrucción. También se ha procedido a realizar una segunda comprobación de la dimensión mínima del rastrillo, de acuerdo con la fórmula propuesta por las IGP-2011 v2: Si 0,5<q<6m 2 /s... Rastrillo r = 0,6(q/g 1/2 ) 2/3 Si q<0,5m 2 /s... Sin rastrillo En la tabla T6 se muestran los resultados obtenidos respecto a la erosión en las obras previstas. Como se puede ver en la misma, ninguna de las OD proyectadas requieren de protección adicional a los rastrillos verticales. TABLA T6 EROSIÓN EN OBRAS DE DRENAJE DENOMINACIÓN P.K. OBRA Nivel salida Erosión Rastrillo mínimo (Instrucción) Rastrillo mínimo IGP-2011 v2 OBSERVACIONES RASTRILLO ADOPTADO Entrada Salida OD M1C 2,00x2,00 Alto 0,55 0,14 Sin rastrillo Sin protección adicional 0,50x0,60 0,80x0,60 OD M1C 2,00x2,00 Alto 1,73 0,43 0,24 Sin protección adicional 0,50x0,60 0,80x0,60 OD M1C 2,00x2,00 Alto 1,68 0,42 0,23 Sin protección adicional 0,50x0,60 0,80x0,60 OD+PF M1C 4,00x2,00 Alto 0,95 0,24 Sin rastrillo Sin protección adicional 0,80x0,60 0,80x0,60 OD M1C 2,00x2,00 Alto 0,80 0,20 Sin rastrillo Sin protección adicional 0,50x0,60 0,80x0,60 OD x M1C 2,00x2,70 Alto 2,30 0,58 0,38 Sin protección adicional 0,50x0,60 0,80x0,60 OD x M1C 2,00x2,70 Alto 2,84 0,71 0,56 Sin protección adicional 0,50x0,60 0,80x0,60 Estudio de riesgo de aterramiento El estudio de sedimentaciones se ha realizado empleando la formulación recogida en el capítulo de la Instrucción 5.2.-I.C que, para perfiles longitudinales de obras con escasa pendiente, sugiere estimar su riesgo de aterramiento por medio del parámetro i. i L H J j donde: L H j J Longitud del conducto o marco (m). Altura del conducto o marco (m). Pendiente del conducto o marco. Pendiente de equilibrio, definida como la pendiente del cauce multiplicada por, considerando = 1. J J 0 PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 34

37 siendo: J 0 Pendiente del cauce. (>=1) la razón (directa o inversa) entre la anchura del cauce y la del conducto. En general, la pendiente de un cauce y su anchura son covariantes si el transporte sólido se realiza predominantemente en suspensión (arenas muy finas, limos, arcillas) y contravariantes si predomina el acarreo de bolos y gravas sin superar el límite de decantación (como, por ejemplo, en conos de deyección); si ambas modalidades de transporte coexisten, la anchura no influye en la pendiente. Al tomar 1, se está del lado de la seguridad. Según la citada norma, se considera que la pendiente no influye en los posibles aterramientos si el parámetro i 0,1. No obstante, aún así hay que tener en cuenta otras posibles causas de aterramiento. En ese caso, se estima que la pendiente no influye en los posibles aterramientos, aunque éstos puedan producirse por otras causas. En caso contrario, (i > 0,1 ), deben estudiarse las condiciones de desagüe, considerando que la altura del conducto se reduce, respecto de la real, en una proporción igual a i DESAGÜES MODERADOS Como última comprobación de las condiciones óptimas de diseño, debe verificarse que os anchos de conductos no deben ser inferiores al de los cauces principales, cuando estos sean incisos y bien definidos, y procurar que la avenida de 300 años de retorno desagüe por los conductos en régimen libre sin presiones de forma que los caudales unitarios por metro de ancho no excedan los 3 m 2 /s en los cauces difusos de gran ancho, ni los 6 m 2 /s en los cauces incisos bien definidos. A continuación se incluye una tabla en la que se reflejan los caudales unitarios para las obras diseñadas. TABLAS T7 CAUDALES UNITARIOS. VERIFICACIÓN DE DESAGÜES MODERADOS DENOMINACIÓN P.K. OBRA Q 300 (m 3 /s) Q unitario (m 2 /s) Desagüe moderado OD M1C 2,00x2,00 0,074 0,037 Cumple OD M1C 2,00x2,00 1,552 0,776 Cumple OD M1C 2,00x2,00 1,450 0,725 Cumple Se ha aplicado esta metodología a las tres OD del Proyecto que presentan pendientes inferiores al 1%. Así, para la OD 1.67 (L=14,38 m, H=2 m, Pdte conducto=0,0058, Pdte cauce=0,0073), se tiene i=0,01, por lo que no hay riesgo de aterramiento. En el caso de la OD 1.77b (L=9,2 m, H=2,7 m, Pdte conducto=0,005, Pdte cauce=0,005), el parámetro es igual a cero y, por tanto, tampoco hay riesgo de aterramiento. Finalmente, OD+PF M1C 4,00x2,00 0,405 0,101 Cumple OD M1C 2,00x2,00 0,200 0,100 Cumple OD x M1C 2,00x2,70 3,216 1,608 Cumple OD x M1C 2,00x2,70 5,658 2,829 Cumple para la OD 1.91b (L=2,12 m, H=2,7 m, Pdte conducto=0,008, Pdte cauce=0,008) también i=0, y no hay riesgo de aterramiento Por otro lado, además el llenado máximo de la sección en los tres casos es inferior al 50% de la altura de la obra. Por lo tanto, se garantiza un adecuado resguardo hidráulico que minimizará aún más el riesgo de aterramiento. PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 35

38 TABLA RESUMEN Como conclusión del capítulo de drenaje transversal, se presenta a continuación una tabla resumen de las OD del tramo objeto del presente Proyecto. Denominación Características obra Cuenca a desaguar Tipo obra Q Inundación y protección al balasto Criterio unitario PK Esviaje (g) Pdte (%) (m 2 dimensionamiento /s) Nº cuenca PK Inicial PK final Q 300 (m 3 /s) Q 500 (m 3 /s) Obra Z solera Zentrada (Q500) Z desbordamiento Resguardo balasto T500 (m) OD ,73 4, ,074 0,08 M1C 2,00x2,00 403,315 0,04 Dimensiones mínimas ADIF 403, ,14/405,90 3,11 OD ,32 1, ,552 1,738 M1C 2,00x2,00 401,626 0,776 Dimensiones mínimas ADIF 402, ,90 / 409,15 4,23 OD ,32 1, ,450 1,64 M1C 2,00x2,00 403,688 0,73 Dimensiones mínimas ADIF 404, ,26 / 405,50 2,26 OD+PF ,43 2, ,405 0,459 M1C 4,00x2,00 403,488 0,101 Adaptación paso de fauna 403, ,50 / 407,11 3,05 OD ,56 0, ,200 0,229 M1C 2,00x2,00 402,450 0,1 Dimensiones mínimas ADIF 402, ,11 / 405,27 2,74 OD ,00 2,63 / 0, ,216 3,651 2 x M1C 2,00x2,70 401,178 1,608 Dimensiones OD existente 402, ,80 / 403,19 3,03 OD ,00 1,86 / 0, ,658 6,396 2 x M1C 2,00x2,70 399,966 2,829 Dimensiones OD existente 401, ,19 / 408,8 3, BADENES En el plano 2.7.1, Drenaje. Planta general, se han dispuesto dos badenes sobre el camino de servicio paralelo a la vía, aguas abajo de las dos primeras OD, OD 0.25 y OD Dichos badenes se proyectan mediante tubos de hormigón de diámetro 600, en número variable en función del caudal a desaguar, y según el plano de detalle correspondiente. Los badenes, de acuerdo con la Instrucción 5.2.-IC, se han dimensionado para los caudales de periodo de retorno 10 años. A continuación se incluye una tabla con el tipo de badén adoptado, pudiéndose comprobar la situación de los mismos en los planos. Seguidamente se incluyen las comprobaciones hidráulicas. BADÉN Q diseño (m 3 /s) TIPO B1 0,027 1 tubo 600 B2 0,572 2 tubos 600 La comprobación hidráulica se ha realizado en hoja de cálculo, con el mismo procedimiento que en el caso de las OD, repartiendo el caudal de diseño entre el número de tubos necesario y verificando que, para asegurar funcionamiento en lámina libre y evitar que queden atascados o cegados, el calado en el interior no supera los 0,35 m. La pendiente es la pendiente natural del cauce a drenar. PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 36

39 CALCULO HIDRAULICO DE CONDUCTOS CIRCULARES BADÉN 1 - RAMAL CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES CALCULO HIDRAULICO DE CONDUCTOS CIRCULARES BADÉN 2 - RAMAL CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES DIAMETRO (M) 0,600 PENDIENTE (M/M) 0,0611 COEFICIENTE MANNING 0, ,60 DIAMETRO (M) 0,600 PENDIENTE (M/M) 0,019 COEFICIENTE MANNING 0, ,60 DATOS A SECCION LLENA SECCION P. MOJADO R. HIDRAUL. VELOCIDAD CAUDAL (M 2 ) (M) (M) (M/S) (M 3 /S) 0,283 1,885 0,150 4,537 1,2828 DATOS A SECCION LLENA SECCION P. MOJADO R. HIDRAUL. VELOCIDAD CAUDAL (M 2 ) (M) (M) (M/S) (M 3 /S) 0,283 1,885 0,150 2,530 0,7153 CALADO PARA UN CAUDAL CAUDAL CALADO DETERMINADO (M 3 /S) (M) 0,0270 0,060 CALADO PARA UN CAUDAL CAUDAL CALADO DETERMINADO (M 3 /S) (M) 0,2855 0,263 DATOS EN FUNCION CALADO CALADO VELOCIDAD CAUDAL (M) (M/S) (M 3 /S) 0,700 DATOS EN FUNCION CALADO CALADO VELOCIDAD CAUDAL (M) (M/S) (M 3 /S) 0,700 0,600 4,54 1,2828 0,570 4,97 1,3787 0,540 5,10 1,3675 0,510 5,16 1,3221 0,480 5,17 1,2542 0,450 5,14 1,1700 0,420 5,08 1,0742 0,390 4,99 0,9705 0,360 4,87 0,8620 0,330 4,72 0,7515 0,300 4,54 0,6415 0,270 4,33 0,5344 0,240 4,09 0,4324 0,210 3,83 0,3374 0,180 3,52 0,2513 0,150 3,18 0,1758 0,120 2,79 0,1124 0,090 2,35 0,0624 0,060 1,82 0,0268 0,030 1,17 0,0062 0,000 0,00 0,0000 CALADO (M) 0,600 0,500 0,400 0,300 0,200 0,100 0,000 0,000 0,500 1,000 1,500 0,600 2,53 0,7153 0,570 2,77 0,7688 0,540 2,84 0,7626 0,510 2,88 0,7373 0,480 2,88 0,6994 0,450 2,87 0,6524 0,420 2,83 0,5990 0,390 2,78 0,5412 0,360 2,71 0,4807 0,330 2,63 0,4191 0,300 2,53 0,3577 0,270 2,42 0,2980 0,240 2,28 0,2411 0,210 2,13 0,1881 0,180 1,96 0,1401 0,150 1,77 0,0980 0,120 1,56 0,0627 0,090 1,31 0,0348 0,060 1,02 0,0149 0,030 0,65 0,0034 0,000 0,00 0,0000 CALADO (M) 0,600 0,500 0,400 0,300 0,200 0,100 0,000 0,000 0,200 0,400 0,600 0,800 1,000 CAUDAL (M3/S) CAUDAL (M3/S) PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 37

40 3.- DRENAJE LONGITUDINAL Singularidades del Proyecto CUNETAS EXTERIORES Descripción En el presente Proyecto se diseñan tres tipos de cunetas. Por un lado, en los tramos en desmonte, se dispondrá de la llamada cuneta de plataforma, que evitará que el agua que escurra por el talud afecte a la plataforma. Se trata de una cuneta de sección trapecial, de base 0,50 m, de altura 0,30 m y de taludes laterales 1H:1V. Esta cuneta irá revestida en hormigón y llevará la pendiente de la rasante, salvo en el tramo en que esta es horizontal, desde el inicio hasta el PK aproximado 1/290, que genera las singularidades que se describen en el siguiente apartado. Las cunetas de pie de terraplén se dispondrán en paralelo a éste, a 1,5 metros de distancia, en todas aquellas zonas en las que exista ladera vertiente hacia el terraplén, cuya escorrentía podría causar el descalce de este o problemas estructurales. La cuneta tendrá sección trapecial revestida en hormigón, de base 0,45 m, altura 0,30 m y taludes 3H:2V, y seguirá la pendiente del terreno. Hay dos excepciones a esta tipología general, que son las cunetas de pie de terraplén Qpt 3 y Qpt 6, que recogen las cunetas Q4 y Q5, de profundidad superior a un metro en su conexión con las citadas Qpt 3 y Qpt 6. Estas cunetas, por tanto, arrancan con una profundidad superior a 1 m, pero en sus metros finales ya adoptan la sección aquí descrita, de altura máxima 0,30 m, con la que entregan a la correspondiente OD (ver detalles). Con esta sección final, normal, es con la que se ha verificado la validez hidráulica de las cunetas, pues es esta sección final la que recibirá y debe conducir a la OD el caudal de las cunetas de plataforma. En el caso de las cunetas de guarda, estas se colocan en coronación del desmonte, también a metro y medio de distancia de la cabeza de este, cuando hay ladera vertiente, para interceptar el agua de escorrentía que pueda afectar a los taludes en caso de que estos tengan una altura considerable. La tipología de estas cunetas es idéntica a la de las de pie de terraplén, y deben seguir, asimismo, la pendiente del terreno. El tramo de restante horizontal que se sitúa desde el comienzo de la actuación hasta el PK aproximado 1/290, genera una serie de singularidades en las cunetas de plataforma que se pasa ahora a explicar. Básicamente consisten en que la profundidad de las mismas es variable, partiendo del 0,30 inicial, puesto que aunque la rasante se mantenga horizontal, las cunetas necesitan una pendiente que permita evacuar las aguas que les lleguen. A continuación, se pasa a listar los tramos de cuneta que se ven afectados por esta circunstancia, y cuál es la pendiente que se les da y la profundidad final que alcanzan: Tramo Pdte Dirección Prof. final Observaciones 0/200 a 0/160 MD 0,50% Origen 0,50 m 0/220 a 0/170 MI 0,50% Origen 0,55 m 0/520 a 0/460 MD 0,50% Origen 0,60 m 0/520 a 0/580 MD 0,50% Final 0,60 m 0/740 a 0/600 MI 0,30% Origen 0,72 m 0/600 a 0/460 MI 0,30% Origen 1,14 m Entrada caudal C3 0/740 a 1/010 MI 0,30% Final 1,11 m 0/825 a 0/620 MD 0,35% Origen 1,02 m 0/825 a 1/020 MD 0,35% Final 0,98 m Como se ve, las dos largas trincheras situadas entre los PP.KKK. 0/460 y 1/020 se han dividido en dos cunetas, situando sus puntos altos en el punto medio entre sus dos salidas, dando a partir de estos puntos altos la pendiente decreciente hacia ambos lados, para evitar una excavación excesiva en los extremos. En la margen izquierda, la Cuenca 3, delimitada y estudiada en el Anejo 8, Climatología e Hidrología, vierte a la cuneta en el PK 0/600. Es por esa razón que esa larga cuneta se ha dividido en dos tramos, el segundo de los cuales se comprobará hidráulicamente teniendo en cuenta el aporte puntal en su inicio, de 0,526 m 3 /s para un periodo de retorno de 300 años, y que la profundidad en ese punto es de 0,72 m. PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 38

41 Cálculo de los caudales Los caudales que se calculan para la comprobación hidráulica de las cunetas se refieren a periodos de retorno diferentes, en función del tipo de cuneta. En general, se calculan para 50 años de periodo de retorno, pero hay tres excepciones: - La cuneta de MI entre 0/600 y 0/460 se comprueba para un periodo de retorno de 500 años, pues debe evacuar la escorrentía de una cuenca de drenaje transversal. - Lo mismo ocurre para la cuneta de MI entre 1/360 y 1/600, que debe conducir el agua de la avenida de 500 años de retorno a la OD Las cunetas 0/825 a 0/620 MD, 0/825 a 1/020 MD, 0/740 a 0/600 MI y 0/740 a 1/010 MI se han comprobado para un periodo de retorno de 100 años, al tratarse de trincheras de cierta entidad. La velocidad V 1 es de difícil apreciación; para evitar abordar su evaluación se recurre al nomograma de la figura 2.3 de la Instrucción 5.2-IC, que se reproduce a continuación, figura S1. A tal fin se mide la distancia recorrida por la ladera y el talud de desmonte al lado de la cuneta en cálculo, se considera una cobertura intermedia entre terreno desnudo y pobre en vegetación 1 y la pendiente resultante de dividir el desnivel entre el punto alto de la ladera y el punto medio de la cuneta 2 por la distancia entre ambos puntos. El cálculo de caudales para las cunetas superficiales se ha realizado aplicando el método propuesto en la Instrucción 5.2-IC tal y como se describe en el Anejo nº 8, con la salvedad de que el tiempo de concentración se obtiene como suma de los tiempos de viaje por el terreno natural o por la plataforma, el mayor de los dos, y por la propia cuneta. Se ha considerado que esta fórmula, desarrollada en lo que sigue, es más precisa que la que proponen las IGP-2011 v.2., al tener en cuenta, como se verá, las características del terreno y la plataforma por las que discurre el agua antes de llegar a la red de drenaje. El tiempo de recorrido por la cuneta es función de la velocidad del agua por la cuneta y por tanto del caudal. Por ello para su evaluación se procede por tanteos. En resumen, siendo Tc el tiempo de concentración: 1 L V L V 1 2 T c 1 Fuente: Instrucción 5.2-IC 1 En las tablas de cálculo de cunetas se da a la cobertura del terreno un valor numérico: 0 corresponde a plataforma, 1 a L 1 = Longitud recorrida por el terreno natural o por la plataforma en m V 1 = Velocidad del agua por el terreno o plataforma en m/s. L 2 = Longitud del tramo de cuenta calculado m V 2 = Velocidad media del agua por la cuneta. desnudo, 2 pobre en vegetación, 3 vegetación media y 4 vegetación densa. Al entrar en el nomograma de 5.2-I.C. para cunetas se toman los valores 1 para la ladera y talud y 0 para la plataforma. 2 Cuando el caudal que llega a la cuneta lo hace mayormente por el extremo aguas arriba, se toma como desnivel el existente entre la cabecera de la ladera y el punto alto de la cuneta. PROYECTO BÁSICO DE PLATAFORMA. LÍNEA DE ALTA VELOCIDAD MADRID-EXTREMADURA. TALAYUELA - CÁCERES. RAMAL DE CONEXIÓN AL NORTE DE CÁCERES 39