ESTUDIO HIDROLÓGICO-HIDRÁULICO DE LA CUENCA DE LA RAMBLA DE LOS ALJIBILLOS A SU PASO POR EL SUS-14-EN

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1 ESTUDIO HIDROLÓGICO-HIDRÁULICO DE LA CUENCA DE LA RAMBLA DE LOS ALJIBILLOS A SU PASO POR EL SUS-14-EN Promotor: JUNTA DE COMPENSACIÓN DEL SUS-14-EN Situación: SUS-14-EN, El Ejido (Almería) Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos: Gustavo Valdivia Fernández Fecha: Mayo de 2.012

2 Índice I. ESTUDIO HIDROLÓGICO 2 1. INTRODUCCIÓN 3 2. METODOLOGÍA APLICADA 3 3. MÉTODO HIDROMETEOROLÓGICO CARACTERÍSTICAS FÍSICAS DE LA CUENCA ESTIMACIÓN DE LAS PRECIPITACIONES MÁXIMAS TIEMPO DE CONCENTRACIÓN INTENSIDAD DE CÁLCULO ESCORRENTÍA DETERMINACIÓN DEL CAUDAL DE AVENIDA FÓRMULAS EMPÍRICAS DEL CEDEX CONCLUSIÓN 19 II. ESTUDIO HIDRÁULICO INTRODUCCIÓN CÁLCULOS SEGÚN LA FÓRMULA DE MANNING ENCAUZAMIENTO CON MUROS DE ESCOLLERA DEL CAUCE DE LA RAMBLA DE LOS ALJIBILLOS CRUCE DE LA RAMBLA BAJO LA CALZADA EN LA ROTONDA SECCIÓN EN U CON MUROS DE HORMIGÓN CONCLUSIONES 27 III. PLANOS 28 ÍNDICE Pág 1

3 ESTUDIO HIDROLÓGICO ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 2

4 1. INTRODUCCIÓN El presente Estudio Hidrológico se redacta para la obtención del caudal de avenida en el cauce de la Rambla de los Aljibillos, a su paso por la unidad de planeamiento SUS-14-EN del Plan General de Ordenación Urbana de El Ejido (Almería). Los procedimientos utilizados para el cálculo del caudal de avenida requieren el conocimiento del régimen de lluvias máximas en la zona y una caracterización del territorio atravesado para determinar las funciones de pérdidas de agua en la cuenca y para el tiempo de concentración. Para la elaboración del presente estudio se ha seguido la metodología de previsión de avenidas aplicable a las obras de ingeniería civil. En primer lugar se desarrolla el estudio hidrológico que pretende estimar los caudales de avenida que se producen para un período de retorno determinado en una cuenca dada. Posteriormente se estudia el comportamiento del barranco en el tramo objeto del estudio. 2. METODOLOGÍA APLICADA Para la estimación de los caudales máximos de avenida se empleará el método hidrometeorológico desarrollado por la Instrucción 5.2-IC de Drenaje Superficial, de la Dirección General de Carreteras. En dicho método es preciso definir la cuenca y caracterizar el uso del suelo que hay en la cuenca que nos va a permitir estimar la escorrentía previsible. El caudal obtenido por este método se incrementará un 25% para tener en cuenta el posible arrastre de sólidos. Además, se realiza el cálculo de la máxima avenida utilizando las Fórmulas Empíricas del CEDEX. ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 3

5 3. MÉTODO HIDROMETEOROLÓGICO 3.1. CARACTERÍSTICAS FÍSICAS DE LA CUENCA La definición de la cuenca hidrográfica de la Rambla de los Aljibillos, que afecta a este estudio, se representa gráficamente en el Plano Nº 1. Las características físicas de la cuenca son las siguientes: - Superficie: 13,012 km 2 - Longitud cauce: 8,642 km - Cota superior: 1.275,50 m - Cota inferior: 92,50 m - Pendiente media: 13,69 % 3.2. ESTIMACIÓN DE LAS PRECIPITACIONES MÁXIMAS La precipitación máxima diaria es una variable que depende del período de retorno considerado, por lo que es una variable estadística. En este caso, el objetivo es la obtención del nivel que alcanzarían las aguas en el cauce de la Rambla de los Aljibillos para las máximas avenidas excepcionales, para lo cual se toma un período de retorno de 500 años. También se estima el caudal correspondiente al período de retorno de 10, 50 y 100 años. La estimación de la precipitación máxima diaria se hace aplicando un modelo estadístico a las precipitaciones diarias observadas en la cuenca en un período histórico, destacando entre ellos el método de Gumbel o el de SQRT-ET max. Dada la inexistencia de datos de series de precipitaciones máximas en estaciones cercanas a la cuenca estudiada, se analiza la precipitación máxima mediante el método desarrollado por la Dirección General de Carreteras. Éste es un método regional que trata de reducir la varianza de los parámetros estimados con una única muestra, empleando la información de estaciones con similar comportamiento. En dicho método se asume la existencia de una región homogénea respecto a ciertas características estadísticas, lo que permite aprovechar el conjunto de información disponible en dicha región. Se han agrupado las estaciones básicas con 30 o más años de registro ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 4

6 en 26 regiones geográficas, donde la variable Y resultante de dividir en cada estación los valores máximos de precipitación entre su media siguen idéntica distribución de frecuencia. El modelo estadístico aplicado ha sido el SQRT-ET max, el cual proporciona resultados más conservadores que la tradicional ley de Gumbel y demuestra una buena capacidad para reproducir las propiedades estadísticas observadas en los datos. Dicho modelo viene definido por la siguiente expresión: F( x) = e k (1+ α x ) e α x El resultado de dicho estudio es la edición de un Sistema de Información Geográfico, que para la zona de estudio de este proyecto se expresa en la Figura 1. Figura 1: Mapa de cálculo máximas precipitaciones ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 5

7 En el mapa se representan tanto las isolíneas del Coeficiente de Variación C V como las del Valor Medio de la Máxima Precipitación Diaria P. Localizando en el mapa la cuenca en estudio, se estima mediante las isolíneas representadas el Coeficiente de Variación C V y el Valor Medio P de la Máxima Precipitación Diaria. Para el Período de Retorno T y el valor de C V, se obtiene el Factor de Amplificación K T mediante el uso de la Tabla 1. Tabla1: Valores del Factor de Amplificación K T ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 6

8 Para obtener el valor de la Precipitación Diaria para un Período de Retorno T, se multiplica el Factor de Amplificación por el Valor Medio de la Máxima Precipitación Diaria: P d = K T P Para facilitar el cálculo, el Ministerio de Fomento ha editado la aplicación informática MAXPLU en la cual se introducen como datos las coordenadas geográficas de la cuenca o las coordenadas UTM referidas a los husos 29, 30 ó 31 y se obtiene, para cada Período de Retorno, el valor de la Precipitación Diaria Máxima previsible en mm/día. Para la Cuenca de la Rambla de los Aljibillos se obtienen los siguientes resultados: PERÍODO DE RETORNO (Años) P med (mm/día) C v 0,5 0,5 0,5 0,5 P t (mm/día) P med = P = Valor medio de la máxima precipitación diaria anual. C V = Coeficiente de Variación. P t = P d = Precipitación diaria máxima correspondiente a diferentes períodos de retorno. ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 7

9 De la Figura 1 y de la Tabla 1, se obtienen: PERÍODO DE RETORNO (Años) P (mm/día) C v 0,5 0,5 0,5 0,5 Y t 1,610 2,403 2,785 3,738 X t (mm/día) X t =Y t P = P t Y t = K t Por tanto, la precipitación diaria máxima para los diferentes períodos de retorno queda de la siguiente manera: RAMBLA DE LOS ALJIBILLOS PERÍODO DE RETORNO (Años) P d (mm/día) ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 8

10 3.3. TIEMPO DE CONCENTRACIÓN En el presente apartado se estima el Tiempo de Concentración de la cuenca, siguiendo la fórmula de la Instrucción 5.2-IC Drenaje Superficial: Siendo: 0,30 L Tc = J - Tc: Tiempo de Concentración, en horas ,76 - L: Longitud del cauce principal, en Km. - J: Pendiente media del cauce principal, en m/m. En consecuencia, el valor del tiempo de concentración es de: Tc = 2,25 horas INTENSIDAD DE CÁLCULO Las curvas de intensidad-duración en una estación, son las que resultan de unir los puntos representativos de la intensidad media en intervalos de diferente duración y correspondientes todos ellos a una misma frecuencia o periodo de retorno. Se ha comprobado experimentalmente que todas las curvas de una misma estación, correspondiente a los diferentes Ti, son afines, es decir, sólo se diferencian en la escala de I y, por tanto, se pueden reducir a una ley única adimensional si los valores de cada curva se expresan en porcentaje del correspondiente a una duración dada, que se ha elegido como referencia. Esta ley, debido a su carácter adimensional, es independiente de los valores absolutos de la lluvia, lo cual no solo permite su aplicación a cualquier periodo de retorno, sino que también facilita su extrapolación a otros lugares donde no es posible obtenerla directamente por carácter de pluviógrafo. ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 9

11 Pensando en esta extrapolación, conviene elegir como valor de referencia el relativo a lluvia diaria Id=Pd/24, puesto que éste es el más fácilmente conocible en la generalidad de los casos. La ley adimensional adopta así la forma: Id Pd = ϕ(d) Esta ley es característica en cada estación, y función de la distribución temporal de sus aguaceros tipo. Variará por tanto de unos puntos a otros, y tanto más cuanto mayores sean las diferencias climáticas. Las curvas adimensionales son susceptibles de expresarse, con suficiente aproximación, por medio de una ley general con un parámetro indeterminado K, variable de unos lugares a otros, es decir, I/Id = ϕ (D,K) que en ejes (I/Id, D) se traduce en una familia de curvas. Para caracterizar las diversas curvas, se elige el parámetro K = I 1 /Id, siendo I 1 la intensidad horaria correspondiente. Témez propone como expresión universal de cualquier curva Intensidad-Duración: I I t d I = I 1 d 0,1 0,1 28 t 0, Siendo: - I t : La intensidad media de precipitación, correspondiente al período de retorno considerado y a un intervalo igual al tiempo de concentración, en mm/h. - I d : La intensidad media diaria de precipitación, correspondiente al periodo de retorno considerado, en mm/h. Es igual a P d /24. - P d : La precipitación total diaria, correspondiente a dicho periodo de retorno, en mm. - I 1 : La intensidad horaria de precipitación correspondiente a dicho periodo de retorno, en mm/h. ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 10

12 - t: Duración del intervalo al que se refiere I, que se tomará igual al tiempo de concentración, en horas. Temez ha calculado el valor del parámetro I 1 /I d, correspondiente a las leyes Intensidad-Duración en diversas estaciones pluviográficas y con estos resultados ha obtenido las isolíneas de la figura siguiente: Figura 2: Mapa de Isolíneas I 1 /I d Como puede observarse, en este caso I 1 /I d = 10,3. ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 11

13 Por lo tanto, para una duración t igual al tiempo de concentración Tc, tendremos: I t = I d 0,1 0,1 28 t 0, ,3 = I d 10,3 0,1 0,1 28 2,25 0, Luego: RAMBLA DE LOS ALJIBILLOS PERÍODO DE RETORNO (Años) I t (mm/h) 17,99 26,86 31,29 42, ESCORRENTÍA Parte de las precipitaciones atmosféricas se infiltran en el terreno, denominándose escorrentía a la parte del agua de lluvia que discurre por el terreno. El coeficiente de escorrentía depende de las características geológico-geotécnicas del terreno, del uso que tiene el suelo y del tiempo transcurrido desde la precipitación anterior UMBRAL DE ESCORRENTÍA De acuerdo con la Instrucción 5.2-IC Drenaje Superficial, el umbral de escorrentía P 0 se determina según los valores indicados en la Tabla 2, multiplicando los valores en ella contenidos por el coeficiente corrector K dado por la Figura 4: P0 = K P0 i El umbral de escorrentía es función del uso de la tierra, de la pendiente, del tipo de cultivo (N si el cultivo se dispone según las curvas de nivel o R si se dispone según la línea de máxima pendiente) y del grupo de suelo. Los suelos del grupo A tienen una textura arenosa o areno-limosa con un drenaje perfecto. Los suelos del grupo B tienen una textura franco-arenosa, franco-arcillosa o franco limosa con un drenaje bueno a moderado. Los del grupo C son franco-arcillosos o arcillo- ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 12

14 arenosos con drenaje imperfecto. Los del grupo D son suelos arcillosos con drenaje pobre o muy pobre, o con nivel freático alto. Figura 3: Diagrama triangular para determinación de la textura En este caso, el suelo de la cuenca de la Rambla de los Aljibillos puede caracterizarse como del grupo D. ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 13

15 Grupo de suelo Uso de la tierra Pendiente (%) Tipo de cultivo A B C D R Barbecho N <3 R / N R Cultivos en hilera N <3 R / N R Cereales de invierno N <3 R / N R Rotación de cultivos pobres N <3 R / N R Rotación de cultivos densos N <3 R / N Pobre Media Buena Praderas Muy buena Pobre <3 Media Buena Muy buena Pobre Media Plantaciones regulares de aprovechamiento forestal Buena Pobre <3 Media Buena Muy clara Clara Masas forestales (bosques, monte bajo, etc.) Media Espesa Muy espesa Tipo de terreno Pendiente (%) Umbral de escorrentía (mm) Rocas permeables 3 3 <3 5 Rocas impermeables 3 2 <3 4 Firmes granulares sin pavimento 2 Adoquinados 1,5 Pavimentos bituminosos o de hormigón 1 Tabla 2: Estimación inicial del umbral de escorrentía P 0 i (mm) ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 14

16 Figura 4: Mapa del coeficiente corrector del umbral de escorrentía K Se estima un valor del umbral de escorrentía de: P 0 = 10 mm. ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 15

17 COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA El coeficiente de escorrentía C define la proporción de la componente superficial de la precipitación de intensidad I, y depende de la razón entre la precipitación diaria P d correspondiente al período de retorno y al umbral de escorrentía P 0 a partir del cual se inicia ésta. Si la razón P d /P 0 es inferior a la unidad, el coeficiente C podrá considerarse como nulo. En caso contrario, el valor de C podrá obtenerse de la fórmula: Pd P0 C = Pd 1 P0 Pd P = ( Pd P0 ) ( Pd + 23P0 ) ( P + 11P ) 2 d 0 En este caso, el coeficiente de escorrentía resultante para cada período de retorno es: PERÍODO DE RETORNO (Años) C 0,55 0,68 0,73 0,81 ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 16

18 3.6. DETERMINACIÓN DEL CAUDAL DE AVENIDA Finalmente se calculan los caudales máximos de avenidas para los diferentes períodos de retorno, empleando el método hidrometeorológico desarrollado por la Instrucción 5.2-IC de Drenaje Superficial. El caudal se obtiene de la fórmula: siendo: C A I Q = K t - Q: Caudal para el período de retorno considerado. - C: Coeficiente medio de escorrentía de la cuenca. - A: Superficie de la cuenca. - I t : Intensidad media de precipitación correspondiente al período de retorno considerado y a un intervalo igual al tiempo de concentración. - K: Coeficiente que depende de las unidades en que se expresen Q y A. En este caso: - A = 13,012 Km 2 K = 3 luego: PERÍODO DE RETORNO (Años) Q (m 3 /s) 42,92 79,22 99,07 148,43 ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 17

19 Dicho caudal se incrementará un 25% para tener en cuenta el posible arrastre de sólidos, con lo que: PERÍODO DE RETORNO (Años) Q (m 3 /s) 53,65 99,03 123,84 185,54 4. FÓRMULAS EMPÍRICAS DEL CEDEX Según la formulación empírica del Cedex, las fórmulas para la obtención del caudal de avenida para los períodos de retorno de 100 y 500 años son las siguientes: donde: Q Q S 200 = S Q: Caudal en m 3 /s 0,682 =, para - S: Superficie de la cuenca en Km 2 Por tanto, se obtiene: 2 S 25Km 100 2, para 5Km < S 20Km 3 Q 100 = 115,08 m 3 /s. 2 Q 500 = 206,83 m 3 /s ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 18

20 5. CONCLUSIÓN El resumen de los caudales obtenidos en el presente estudio, es el siguiente: PERÍODO DE RETORNO (Años) Q (m 3 /s) según método Hidrometeorológico incrementado un 25% Q (m 3 /s) según fórmulas empíricas del CEDEX 53,65 99,03 123,84 185, ,08 206,83 El caudal obtenido mediante las fórmulas empíricas del Cedex para el periodo de retorno de 500 años es muy superior al obtenido con el método hidrometeorológico incrementado un 25%, con lo que se considera que las fórmulas empíricas del Cedex no se adaptan a esta cuenca, por lo que no se tienen en cuenta. Se adoptan como caudales de cálculo los obtenidos con el método hidrometeorológico incrementado un 25% para tener en cuenta el posible arrastre de sólidos, con lo que se toman como caudales definitivos los siguientes: PERÍODO DE RETORNO (Años) Q (m 3 /s) 53,65 99,03 123,84 185,54 En El Ejido, a 3 de Mayo de Fdo.: Gustavo Valdivia Fernández Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos ESTUDIO HIDROLÓGICO Pág 19

21 Estudio Hidráulico ESTUDIO HIDRÁULICO ESTUDIO HIDRÁULICO Pág 20

22 Estudio Hidráulico 1. INTRODUCCIÓN Una vez obtenidos los caudales de avenida de la cuenca de la Rambla de los Aljibillos para el período de retorno de 500 años, en el presente Estudio se evalúa la capacidad de desagüe para dicho caudal y se determinan las zonas inundables teniendo en cuenta las obras de encauzamiento que también se incluyen. Para su cálculo se ha empleado la fórmula de Manning. Se adoptan tres secciones diferentes, en función de por dónde discurre la rambla: 1. Sección trapecial de escollera, allí donde la rambla discurre dentro del SUS-14- EN, salvo en la calzada. 2. Sección rectangular formada por dos muros de hormigón sobre los que se apoya una losa de hormigón armado, allí donde la rambla discurre bajo la calzada en la rotonda que hay dentro del SUS-14-EN. 3. Sección en U formada por muro de hormigón en el lado del cauce que linda con el SUS-14-EN y muro en el otro extremo, quedando la totalidad del cauce fuera de los límites del sector. De esta manera se protege al SUS-14-EN de las posibles inundaciones. 2. CÁLCULOS SEGÚN LA FÓRMULA DE MANNING Para el cálculo de la capacidad para desaguar el caudal de avenida de período de retorno de 500 años, se ha utilizado la fórmula de Manning siendo: - Q: Caudal, en m 3 /s Q = 1 A R n 2 3 i n: Coeficiente de rugosidad de Manning - A: Área de la sección, en m 2 - R: Radio hidráulico, en m - i: Pendiente del cauce ESTUDIO HIDRÁULICO Pág 21

23 Estudio Hidráulico Para los cálculos, se ha considerado la longitud del cauce de la Rambla de los Aljibillos colindante con el sector en estudio, de 214 m. La pendiente del cauce se considera uniforme y de valor i = 0,0215. Para la determinación del coeficiente de rugosidad de Manning se emplea la tabla 4-1 de la Instrucción 5.2-IC de Drenaje Superficial, en la que aparece un coeficiente de rugosidad K relacionado con el coeficiente n mediante la expresión: n = 1 K En tierra desnuda: Superficie uniforme Superficie irregular En tierra: Con ligera vegetación Con vegetación espesa En roca: Superficie uniforme Superficie irregular Fondo de grava: Cajeros de hormigón Cajeros encachados Encachado Revestimiento bituminoso Hormigón proyectado Tubo corrugado: Sin pavimentar Pavimentado Tubo de fibrocemento: Sin juntas 100 Con juntas 85 Tubo de hormigón Tabla 1: Coeficiente de rugosidad K ( m 1 3 ) s ESTUDIO HIDRÁULICO Pág 22

24 Estudio Hidráulico El valor de K es función del material del cauce o del conducto por el que discurre el agua. Dicho valor viene dado por un intervalo en el que el mayor de los valores se refiere a un conducto corto recién construido, mientras que el menor tiene en cuenta su envejecimiento, pequeñas irregularidades, ligeros defectos de limpieza, pequeños cambios de dirección y forma, así como el paso de conductos a través de arquetas cuyo fondo tenga una forma favorable al flujo del agua, siempre que estos obstáculos sean locales y limitados, el conducto no sea muy corto y la velocidad no sea muy grande. Estos valores inferiores pueden valer también para empalmes con conductos menores, siempre que se procure que el agua llegue por arriba y, a ser posible, oblicuamente de modo que se incorpore en la dirección del conducto principal. ESTUDIO HIDRÁULICO Pág 23

25 Estudio Hidráulico 3. ENCAUZAMIENTO CON MUROS DE ESCOLLERA DEL CAUCE DE LA RAMBLA DE LOS ALJIBILLOS Se considera que se encauzará la rambla con cajón abierto de escollera, cuya base inferior tiene un ancho de 10 metros y las paredes laterales tienen una pendiente 4V:1H. Se considera un coeficiente de rugosidad de Manning: La pendiente del cauce es: i = 0,0215 n = 0,04 Aplicando la fórmula de Manning al caudal para el período de retorno de 500 años, se obtienen los siguientes valores: Q 500 = 185,54 m 3 /s Altura lámina de agua = 2,98 m V = 5,79 m/s Por tanto, dejando un resguardo de 1 metro de altura, se considera suficiente una sección de 10 metros de ancho en la parte inferior, 4 metros de alto y 12 metros de ancho en la parte superior: 0,3 0,3 12,00 1,5 4,0 3,0 10,00 ESTUDIO HIDRÁULICO Pág 24

26 Estudio Hidráulico 4. CRUCE DE LA RAMBLA BAJO LA CALZADA EN LA ROTONDA El cruce de la rambla con la calzada en la rotonda se realizará mediante dos muros de hormigón armado de 4 metros de alto y separados una distancia de 12 metros, sobre los que se apoya una losa de hormigón armado. El fondo sobre el que discurrirá la rambla será de piedra. Se considera un coeficiente de rugosidad de Manning intermedio entre el hormigón y la piedra: n = 0,038 La pendiente del cauce es: i = 0,0215 Aplicando la fórmula de Manning al caudal para el período de retorno de 500 años, se obtienen los siguientes valores: Q 500 = 185,54 m 3 /s Altura lámina de agua = 2,67 m V = 5,79 m/s Por tanto, dejando al menos un 25% de aireación, se considera suficiente una sección de dos muros de hormigón de 4 metros de alto y separados 12 metros: 4,0 2,67 12,00 ESTUDIO HIDRÁULICO Pág 25

27 Estudio Hidráulico 5. SECCIÓN EN U CON MUROS DE HORMIGÓN El tramo de la rambla que discurre fuera de los límites del sector y lindando con el mismo tiene una sección en U y se construirá un muro de hormigón para la defensa del sector frente a posibles inundaciones. Se considera un coeficiente de rugosidad de Manning intermedio entre el hormigón y el cauce natural: n = 0,040 La pendiente del cauce es: i = 0,0215 Aplicando la fórmula de Manning al caudal para el período de retorno de 500 años, se obtienen los siguientes valores: Q 500 = 185,54 m 3 /s Altura lámina de agua = 3,80 m V = 5,81 m/s Por tanto, dejando 0,5 metros de resguardo, se considera suficiente una altura de muro de hormigón de 4,30 metros: 8,4 SUS-14-EN 4,3 3,8 ESTUDIO HIDRÁULICO Pág 26

28 Estudio Hidráulico 6. CONCLUSIONES De todo lo anteriormente expuesto se deduce que el encauzamiento de dicho tramo de la rambla es viable para el caudal de la máxima avenida con período de retorno de 500 años. A continuación se representan los planos con la delimitación del encauzamiento que se propone hacer, para así obtener el límite del Dominio Público Hidráulico. En El Ejido, a 3 de Mayo de Fdo.: Gustavo Valdivia Fernández Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos ESTUDIO HIDRÁULICO Pág 27

29 Planos PLANOS PLANOS Pág 28

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