ESTUDIO Y PROPUESTA DE UN TIPO DE INTERRUPTOR A SER IMPLEMENTADO EN LA LÍNEA DE 500 kv MEDIANTE MODELACIÓN EN ATP

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1 ESTUDIO Y PROPUESTA DE UN TIPO DE INTERRUPTOR A SER IMPLEMENTADO EN LA LÍNEA DE 500 kv MEDIANTE MODELACIÓN EN ATP Ing. Daysi P. Landázuri M. Ing. Martha Rumipamba Y. Ing. Luis Ruales C. Facultad Ingeniería Eléctrica Y Electrónica, Escuela Politécnica Nacional, Quito, Ecuador Resumen- Este trabajo presenta el estudio l interruptor potencia en base a la molación l arco eléctrico mediante las ecuaciones que scriben el comportamiento l arco, que son propuestas por Cassie y Mayr. La implementación l molo se realiza mediante el lenguaje programación MODELS l paquete computacional ATP, don esta nueva representación l interruptor es vista como una Caja Negra en la que se tiene una corriente excitación en la entrada y la resistencia l arco variable en el tiempo en la salida. Con la simulación l interruptor en la S/E El Inga incluido el Sistema Nacional Interconectado se termina valores transitorios electromagnéticos producidos en la operación apertura l interruptor, consirando fallas kilométricas tanto trifásicas como monofásicas y el corte pequeñas corrientes capacitivas. Amás con los valores obtenidos l en los diferentes casos estudio se termina la tasa crecimiento l voltaje recuperación, tomando en cuenta que estos parámetros son los que terminan el límite la capacidad interrupción. Finalmente se realiza un análisis comparativo los valores obtenidos en la falla trifásica aplicada en terminales l interruptor y la falla monofásica aplicada en un corto tramo la línea con los valores establecidos en la Norma IEC Palabras Claves: Interruptor Potencia, Arco Eléctrico, ATP (Alternative Transient Program), (Voltaje Transitorio Recuperación), ecuaciones Cassie y Mayr, molo Caja Negra, Envolvente esfuerzos dieléctricos. 1. INTRODUCCIÓN Como parte l sarrollo l sistema eléctrico ecuatoriano, CELEC EP - Transelectric ha propuesto el Plan Expansión para el Sistema Nacional Transmisión (SNT), en don consta el sistema a nivel 500 kv para el cual se be consirar el diseño líneas y subestaciones a este nivel voltaje. El presente proyecto preten sugerir el tipo interruptor acuado en base a estudios transitorios electromagnéticos mediante un software, bido a que una molación dinámica l arco llevaría a tener una ia más cercana a la realidad. Para el análisis propuesto se ha tomado como referencia la línea en vías diseño El Inga Yaguachi a nivel 500 kv especificada en el Plan Expansión Transmisión Período La simulación l interruptor potencia ntro una red eléctrica se sarrolla a partir molos que garanticen la representación l arco eléctrico que es formado en la operación l interruptor. 2 INTERRUPTOR DE POTENCIA Es un dispositivo cuya función es asegurar el flujo corriente en una red eléctrica bajo condiciones normales operación e interrumpirlo cuando se presentan condiciones anormales o fallas y abrir o cerrar para operaciones corte o accionamiento. 2.1 PRINCIPIO DE OPERACIÓN DEL INTERRUPTOR Proceso De Cierre Esta operación se realiza para energizar alguna parte l sistema. Antes ocurrir el cierre existe un voltaje entre los contactos l interruptor, a este voltaje se le nomina voltaje cierre Proceso Apertura Esta operación se realiza con el objetivo senergizar o interrumpir alguna parte l sistema. Estando cerrado el interruptor se libera el mecanismo apertura el cual permite que los contactos principales se separen; la separación los contactos genera el arco eléctrico 2.2 ARCO ELÉCTRICO En el momento que los contactos l interruptor empiezan a separarse, empieza a fluir por el medio extintor una alta nsidad corriente como consecuencia varios factores: la energía cinética las moléculas que roan la superficie los contactos combinada con la energía l arco, hacen que estas pasen un estado sólido a un estado líquido. La energía aportada por el incremento temperatura y por las fuerzas atractivas intermoleculares (fuerzas Van r Waals), hacen que l estado líquido pasen a estado gaseoso [1]. Este estado es conocido como estado plasma.

2 2.3 TECNOLOGÍA APLICADA A LOS INTERRUPTORES Por su capacidad, por su voltaje operación se puen clasificar distintas maneras, pero como regla general se agrupan según la tecnología empleada para apagar el arco eléctrico que se forma entre los contactos cuando comienza la operación apertura o termina la operación cierre. La tabla 1.1 muestra el rango voltaje, en el cuál se indica las técnicas interrupción usadas actualmente. Tabla 1.1 Relación entre el voltaje nominal y el tipo interruptor [7]. VOLTAJES NOMINALES Y TIPOS DE INTERRUPTORES Técnica Voltaje (kv) Interrupción Aire Aceite Aire Comprimido SF6 Vacio 2.4 SOBREVOLTAJES TRANSITORIOS DE FRENTE LENTO O POR MANIOBRA Son sobrevoltajes naturaleza oscilatoria, corta duración y fuertemente amortiguados, con frentes onda y tiempos cola que van s varios cientos microsegundos hasta varios milisegundos, y cuya frecuencia varía entre 2 y 20 khz. Estos sobrevoltajes son originados principalmente por la operación los disyuntores, aunque también puen ser causados por súbitas modificaciones en la topología l sistema, tales como: energización y re-cierre una línea, aparición fallas y su eliminación, pérdida carga y establecimiento o interrupción corrientes inductivas o capacitivas. 2.5 VOLTAJE TRANSITORIO DE RECUPERACION () El es la diferencia entre los voltajes l lado la fuente y la carga, que aparece entre los terminales l interruptor, spués la interrupción corriente [2]. Tal como se muestra en la figura 1.1. El objetivo terminar el es establecer una envolvente esfuerzos al cual el interruptor está sometido; s el punto vista eléctrico los esfuerzos sobre el interruptor puen ser caracterizados como térmicos y dieléctricos. Figura 2.1 Voltaje Transitorio Recuperación. 2.6 MANIOBRAS CON CARGAS INDUCTIVAS Y CAPACITIVAS Este tipo maniobras puen originar sobrevoltajes frente lento. Esto se be fundamentalmente a que este tipo sobrevoltajes producidos por la interrupción corrientes inductivas y capacitivas están sfasadas alredor 90º l voltaje. Por lo tanto, al momento interrumpir la corriente a su paso por cero, el voltaje estará en su valor máximo, lo cual ocasiona incrementos o transitorios en el voltaje que aparece a través los contactos l interruptor luego haber sido interrumpida la corriente. 2.7 FALLAS SIMÉTRICAS Y ASIMÉTRICAS Una falla en un circuito es cualquier evento que interfiere con el flujo normal corriente. La apertura los interruptores permite la aislación la porción la línea que ha fallado. Varios tipos fallas cortocircuito puen ocurrir en una línea transmisión, siendo la más frecuente la falla monofásica a tierra (o línea a tierra). 3. IMPLEMENTACIÓN MEDIANTE MODELS La simulación l arco mediante el software utilizado pue ser mediante una resistencia controlable que representa la resistencia l arco comandada en el lenguaje MODELS, usado para reproducir la ecuación dinámica l arco, una vez sarrollado el molo. Su uso pue ser empleado las veces que se see sin necesidad repetir el código, tan solo las directivas uso son necesarias. 3.1 MODELADO DEL INTERRUPTOR DE POTENCIA El interruptor potencia es uno los elementos más complejos que existen en las res eléctricas potencia, el sarrollo un molo matemático tallado para simular y analizar la interacción entre interruptor y la red es muy difícil esto bido a que el arco eléctrico es el principal fenómeno que scribe al interruptor. Consiste una serie procesos físicos que incluyen leyes conservación energía, termodinámica y gases que ocurren durante la interrupción la corriente. Por este motivo el punto partida para molar el interruptor es el molado l arco eléctrico. 3.2 MODELO TIPO CAJA NEGRA Este tipo molo consiste en scribir el arco eléctrico usando una ecuación diferencial que relaciona sus parámetros eléctricos más relevantes obtenidos a partir ensayos que se realizan en laboratorios a los que se le suman técnicas matemáticas para hallar las incógnitas que surjan la fórmula elegida.

3 3.2.1 Molo Cassie La ecuación dinámica l arco que representa el molo Cassie es: Molo Mayr (3.1) La ecuación dinámica que representa el molo Mayr es: (2.2) 3.3 IMPLEMENTACIÓN DEL MODELO DE ARCO ELÉCTRICO Las expresiones dinámicas, Mayr o Cassie, son fundamentales para la representación l interruptor mediante el molo caja negra. Esta técnica simulación l arco eléctrico consiste en el uso señales entrada obtenidos a través l sistema para luego relacionarlos con la ecuación diferencial escogida Mayr, Cassie o la combinación éstas. Debido a que los molos penn la magnitud corriente a ser interrumpida, este trabajo se enfoca en realizar la simulación la combinación las dos ecuaciones Ec.(3.1) y Ec.(3.2). el área planificación CELEC EP Transelectric, se asumirá valores típicos con criterio técnico o valores otros sistemas características similares y que se encuentren en funcionamiento. Se asumirá que el esquema conexión barras l patio 500 kv será l tipo Interruptor y Medio (1 ½ interruptores), bido a que es el esquema más usado en patios subestaciones con este nivel voltaje. Tabla 2.3 Líneas transmisión a 500 Kv [6] Línea Longitud Número Tipo (km) circuitos Conductor Coca Codo Sinclair - El Inga I x 750 ACAR Coca Codo Sinclair - El Inga II x 750 ACAR El Inga Yaguachi x 750 ACAR 4 x 750 Yaguachi Sopladora ACAR La Figura 3.2 muestra el diagrama unifilar l patio 500 kv la subestación El Inga, consirando el esquema disyuntor y medio Corriente i l sistema Ecuación Mayr V0, τc Ecuación Cassie P0, τm Gm Gc Ecuación en dominio Laplace EC. (3.2) Ecuación en dominio Laplace EC. (3.1) gm gc 1/gm 1/gc Rm Rc Rm + Rc Resistencia Mayr Resistencia Cassie R gap Resistencia Arco Figura 3.1 Diagrama bloques para obtener el molo arco eléctrico 3.4 DESCRIPCION Y CARACTERISTICAS DE LOS COMPONENTES DEL S.N.I. Sistema Transmisión El Inga Yaguachi.- Este sistema transmisión enlaza los principales centros carga l país a nivel 500 kv y está formada por una línea transmisión que es la mayor longitud a este nivel voltaje. Las características asociadas a estas líneas transmisión l sistema 500 kv se muestran a continuación. 3.5 CARACTERÍSTICAS DE LA S/E EL INGA Los estudios enfocados a la propuesta l tipo interruptor para la implementación en líneas transmisión a nivel 500 kv se realizan en la subestación El Inga, tomando en consiración que al ser todavía un sistema en estudio, sus características podrían ser susceptibles a cambios. Amás, en el caso que se requiera datos l sistema que aún no estén finidos por Figura 3.2 Diagrama unifilar la Subestación El Inga 3.6 CARACTERISTICAS DE CONDUCTORES DE LAS L/T Y CONFIGURACIÓN DE LAS TORRES. Los parámetros l tipo conductor utilizado para las líneas 500 kv corresponn al ACAR 750 kcmil y para los dos conductores guardia empleados, el uno correspon al acero galvanizado 3/8 y el otro al fibra óptica llamado OPGW [3]. Para las líneas transmisión a 230 kv los conductores usados son el ACAR /19 en líneas existentes, mientras que el tipo conductor ACSR /7 se usa en líneas transmisión a 230 kv, que son parte la implementación l sistema transmisión finidas en el Plan Expansión, el conductor guardia utilizado es el acero galvanizado 3/8.

4 4.1 INTERRUPCIÓN EN CONDICIÓN DE FALLA CERCA DEL INTERRUPTOR (TERMINAL FAULT) En las simulaciones para la eliminación una falla en terminales l interruptor, se consiran fallas trifásicas aplicadas en los terminales l interruptor a la salida la línea El Inga Yaguachi en la S/E El Inga, con el cálculo l para los tres polos l interruptor y la corriente en una las fases l sistema. Figura 3.3 Estructura típica 500 kv 4. CASOS DE ESTUDIO DEL SISTEMA Para el análisis los posibles eventos a los cuales estará sometido el interruptor potencia, se consira el tramo la Línea El Inga Yaguachi (300 km). Un resumen los valores máximos voltaje y corriente obtenidos en el caso l corte corriente bida a una falla trifásica en terminales l interruptor en el lado la S/E El Inga se muestra en la Tabla 4.1. Con la finalidad validar la molación l interruptor, se realiza la comparación resultados obtenidos entre el interruptor ial (herramienta para el diseño circuitos eléctricos propia l programa ATPDraw) y el molo interruptor simulado en MODELS ATP. Figura 4.1 Voltajes Transitorios Recuperación en la Falla Trifásica en Terminales l, Interruptor Ial vs Interruptor en SF6. Tabla 4.1 Resultados l corte corriente en una falla trifásica en los terminales l interruptor en la S/E El Inga. Figura 3.2. Estructura típica 230 kv De acuerdo a los requerimientos la norma IEC para lograr una interrupción corriente exitosa, el interruptor potencia be ser capaz soportar entre sus contactos el formado por la interrupción corriente corto circuito, ambas simétricas y asimétricas, a los voltajes especificados en la norma. Tales límites funcionamiento se aplican solamente ntro condiciones operaciones específicas, que son los s asociados con la corriente cortocircuito más elevada y los s más severos, obtenidos durante los siguientes eventos simulación: Interrupción en condición falla cerca l interruptor o falla en terminales l interruptor (terminal fault). Interrupción en condición falla lejos l interruptor o falla en línea corta (short line fault) Interrupción corrientes capacitivas. Tipo Interruptor A (kv) B C CORRIENTES (ka) I I Falla Interrupción IDEAL 427,25 252,37 528,79 19, ,347 SF6 851,68 524,75 706,19 22,442 7,907 En la tabla 4.1 se presenta los resultados obtenidos l y la corriente, tanto en el interruptor ial como en el interruptor en SF6. Siendo los valores l en SF6 más elevados que los l interruptor ial en los tres polos l interruptor, estos valores presentan un incremento a razón promedio l 1.77 respecto al l interruptor ial. 4.2 INTERRUPCIÓN EN CONDICIÓN DE FALLA LEJOS DEL INTERRUPTOR (SHORT LINE FAULT). Para la simulación la interrupción en condición falla lejos l interruptor se consira fallas monofásicas y trifásicas aplicadas en tramos cortos la

5 línea transmisión a distancias entre 1 a 5 km l disyuntor [4]. La distancia consirada en la simulación es 5 km la línea a partir l interruptor ubicado en la S/E El Inga. En la tabla 4.3 se presenta los resultados obtenidos l y la corriente tanto en el interruptor ial como en el interruptor en SF6. Siendo los valores l en SF6 más elevados que los l interruptor ial en los tres polos l interruptor, estos valores presentan un incremento a razón promedio l 1.7 respecto al l interruptor ial. Figura 4.3 Voltajes Transitorios Recuperación Corriente en la Falla monofásica en Línea Corta, Interruptor Ial vs Interruptor en SF6 Figura 4.2 Voltajes Transitorios Recuperación en la Falla Trifásica Línea Corta, Interruptor Ial vs Interruptor en SF Falla Trifásica Un resumen los valores máximos voltaje y corriente obtenidos en el caso l corte corriente bida a una falla trifásica aplicada en un corto tramo la Línea El Inga Yaguachi se muestra en la Tabla 4.2. Tabla 4.2 Resultados l corte corriente en una falla trifásica aplicada en un corto tramo la Línea El Inga Yaguachi Tipo Interruptor A (kv) B CORRIENTES (ka) C I Falla I Interrupción IDEAL 419,7 253, ,067 14,197 SF6 814,61 563,77 663,25 20,992 6,948 En la tabla 4.2 se presenta los resultados obtenidos l y la corriente tanto en el interruptor ial como en el interruptor en SF6. Siendo los valores l en SF6 más elevados que los l interruptor ial en los tres polos l interruptor, estos valores presentan un incremento a razón promedio l 1.7 respecto al l interruptor ial Falla Monofásica Un resumen los valores máximos voltaje y corriente obtenidos en el caso l corte corriente bida a una falla Monofásica aplicada en un corto tramo la Línea El Inga Yaguachi se muestra en la Tabla 4.3. Tabla 4.3 Resultados l corte corriente en una falla Monofásica aplicada en un corto tramo la Línea El Inga Yaguachi. Tipo Interruptor A (kv) B C CORRIENTES (ka) I I Falla Interrupción IDEAL 404,51 219,4 210,06 15,569 14,256 SF6 608,62 285,48 557,92 18,429 2, INTERRUPCIÓN DE CORRIENTES CAPACITIVAS Para la simulación la apertura corrientes capacitivas se consira, el los tres polos l interruptor la línea El Inga Yaguachi la cual está en vacio y la corriente obtenida en una las fases l sistema. Un resumen los valores máximos voltaje y corriente obtenidos en el caso l corte corriente capacitiva aplicada en Línea El Inga Yaguachi en vacio se muestra en la Tabla 4.4. En la tabla 4.4 se presenta los resultados obtenidos l y la corriente tanto en el interruptor ial como en el interruptor en SF6. Siendo los valores l y la corriente en SF6 más elevados que los l interruptor ial en los tres polos l interruptor, estos valores presentan un incremento a razón promedio l 1.15 y l 4.19 al y corriente respectivamente l interruptor ial.

6 (5.1) don : Kpp, es función puesta a tierra l sistema y el tipo falla. t1 terminado a partir u1 y el valor específico la tasa crecimiento es: (5.2) b) Trazo referencia a Dos Parámetros Figura 4.4 Voltajes Transitorios Recuperación en apertura la Línea en Vacio, Interruptor Ial vs Interruptor en SF6. Tabla 4.4. Resultados l corte corriente en una interrupción corrientes capacitivas aplicada en la Línea El Inga Yaguachi en vacio. Tipo Interruptor A (kv) B C CORRIENTES (A) I I Falla Interrupción IDEAL 945,17 891,35 889,79 253,35 235,06 SF6 1164,2 937, ,7 1275,5 794,57 5. ANÁLISIS DE RESULTADOS 5.1 REPRESENTACIÓN DEL EN NORMAS Para la representación los voltajes transitorios recuperación en bornes l interruptor la Norma IEC (High-voltage switchgear and controlgear - Part 100 [19]: high voltaje alternating-current circuit breakers), fine dos formas onda : a) Trazo referencia a Cuatro Parámetros Figura 5.1 Representación l cuatro parámetros [5]. Los parámetros l están finidos en función l voltaje nominal (Ur), el factor l primer polo (kpp), el factor amplitud (kaf ), como sigue: Figura 5.2 Representación l dos parámetros [5]. 5.2 VALORES ESTÁNDARES DEL RELACIONADOS CON LOS VALORES DE CORTOCIRCUITO. Los valores nominales l para interruptores tripolares con voltaje inferior a los 100 kv, correspon a la representación dos parámetros. Los valores se encuentran especificados en las Norma IEC Para valores por encima los 100 kv, son cuatro parámetros. Los valores se encuentran indicados en la tabla 5.1, tomados la norma antes referida. Tabla 5.1 Valores estándar l, para valores superiores a 245 kv [[5]. Volt. Nom. Ur kv 550 Prueba Oblig. kpp p.u. kaf p.u. Primer volt. ref. U 1 kv Valor Pico l Uc kv RRRV U 1/t 1 kv /μs Falla en Terminal 1,3 1, Falla Línea Corta 1 1, Fuera 2 1, , TRAZADO DE LA ENVOLVENTE DE ESFUERZOS DEBIDO A FALLA TRIFÁSICA APLICADA EN LOS TERMINALES DE LA LÍNEA EL INGA YAGUACHI. Con la envolvente esfuerzos encontrada se termina la representación l, que en este caso es

7 cuatro parámetros. En base a estos resultados la tasa crecimiento es: Figura 5.4 Envolvente esfuerzos en la A, bido a Falla Monofásica en un corto tramo la Línea Figura 5.3 Envolvente esfuerzos en la A en Falla Trifásica en Terminales l interruptor Tabla 5.2 Comparación resultados con valores estándar COMPARACIÓN DE LA NORMA CON LOS RESULTADOS OBTENIDOS FALLA TRIFASICA EN LOS TERMINALES DEL INTERRUPTOR FASE Tabla Resultados Voltaje U 1 kv Tiempo t 1 u s Rate of Rase U 1 /t 1 kv/ u s A 496, ,104 B 427, ,279 C 426, ,266 Norma IEC Rate of Rase U 1/t 1 kv/u s En la tabla 5.2, se presenta un resumen los resultados obtenidos comparados con el valor estándar la norma según la cual, la tasa crecimiento (Rate of Rase) en los interruptores no be sobrepasar el valor indicado, que para este caso es TRAZADO DE LA ENVOLVENTE DE ESFUERZOS DEBIDO A LA FALLA MONOFÁSICA APLICADA EN UN CORTO TRAMO DE LA LÍNEA EL INGA YAGUACHI Con la envolvente esfuerzos encontrada se termina la representación l, que en este caso es cuatro parámetros. En base a estos resultados la tasa crecimiento es: En la tabla 5.3, se presenta un resumen los resultados obtenidos versus el valor estándar la norma, según la norma la tasa crecimiento en los interruptores no be sobrepasar el valor dado que para este caso es 2. 2 Tabla 5.3 Comparación resultados con valores estándar COMPARACIÓN DE LA NORMA CON LOS RESULTADOS OBTENIDOS FASE FALLA MONOFÁSICA EN LINEA CORTA Tabla Resultados Norma IEC Rate of Rase Voltaje Tiempo U 1 /t 1 Rate of Rase U 1 kv t 1 u s kv/ u s U 1/t 1 kv/u s A 573, ,202 B 265, ,404 C 284, , CONCLUSIONES La molación l interruptor potencia consiste en el molado caja negra que al consirar al arco eléctrico como un bipolo, la simulación l interruptor se realiza a partir la señal corriente excitación l sistema, que a través soluciones las ecuaciones Mayr y Cassie consiradas, se obtiene una respuesta que es, la resistencia l arco eléctrico en función l tiempo, éste molo al ser comparada con el interruptor ial presenta las mismas tenncias en las formas onda l, mostrando talles más pronunciados. En los casos simulados el más elevado se tiene en la interrupción la línea El Inga Yaguachi en vacio, con un valor pico 1164,2 kv en bornes l interruptor y con una corriente interrupción 1275,5 A. Los s obtenidos en la simulación fallas trifásicas o fallas simétricas, aplicadas en terminales l interruptor y en un corto tramo la línea no presentan mayor incremento, sin embargo son las que limitan la capacidad interrupción l disyuntor. Los valores obtenidos son 851,68 y 814,61 kv respectivamente. 2

8 Con los resultados obtenidos se realizó el cálculo y la comparación la RRRV, con las especificadas en la Norma IEC Siendo estos valores los que terminan la envoltura esfuerzos dieléctricos l interruptor, entre los valores obtenidos se tiene RRRVs que van s 0,104 a 1,202 kv/ μs los cuales se ajustan a los valores la Norma que especifica un valor límite 2 kv/ μs. REFERENCIAS [1] LOU VAN r Sluis, Transients in Power Systems. John wiley & sons, ltd. The Netherlands [2] DUFOURNET D. Alexanr R., IEEE Tutorial on s (2005). [3] SAILEMA K., PROAÑO X., Análisis sobrevoltajes a frecuencia industrial y por maniobra en líneas transmisión a nivel 500 kv, Tesis. EPN, Facultad Ingeniería Eléctrica [4] FURNAS/UFF, Grupo Cigré. Equipamentos Elétricos Especificação e Aplicação em Subestações Corrente Alterna, [5] NORMA IEC (High-voltage switchgear and controlgear - Part 100; high voltaje alternatingcurrent circuit breakers). [6] TRANSELECTRIC S.A., Plan Expansión Transmisión Ecuador, Octubre [7] GIMÉNEZ Walter F., La simulación l arco eléctrico, Ediciones UNL BIOGRAFÍAS Daysi Paola Landázuri Moreno Nació en Quito, el 12 junio Sus estudios secundarios los realizó en la Unidad Educativa Experimental Manuela Cañizares. Sus estudios superiores los realizó en la Escuela Politécnica Nacional en la Carrera Ingeniería Eléctrica. Martha Rumipamba Yungán Nació en Riobamba, el 10 diciembre. Sus estudios secundarios los realizó en el Colegio Técnico Humanístico Experimental Quito. Sus estudios superiores los realizó en la Escuela Politécnica Nacional en la Carrera Ingeniería Eléctrica. Luis Ruales Corrales Ingeniero Eléctrico en Sistemas Eléctricos Potencia la Escuela Politécnica Nacional Quito, 1978; Egresado l PSEC GE, Schenectady, NY. Profesor principal a tiempo parcial la EPN. Jefe Sistemas Potencia y Protecciones la División Ingeniería Eléctrica l INECEL hasta 1999; responsable l Área Planificación y Estudios Transelectric hasta el 2005; Vicepresinte Técnico Transelectric, mayo 2005 febrero 2010 y s el mes marzo l presente año ejerce las funciones Gerente Construcciones en CELEC EP Transelectric.